【正文】 22 立桿 凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 9186/(424)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細(xì)比 : L0/i = 196 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = (424)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 : 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 按《規(guī)范》 變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 23 kN； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φ[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細(xì)比 l/i = 300/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； 又： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 懸臂部分受腳手架 荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 受腳手架集中荷載 N= + = kN； 水平鋼梁自重荷載 q= = kN/m； 懸 挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 25 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 () 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R[1] = kN； 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 26 R[2] = kN； R[3] = kN。 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 σ = 106 /( 141000 )= N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ = 小于 [f] = 215 N/mm2 ,滿足要求 ! 十、拉繩的受力計 算 : 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123KN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 K＝ 6。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 ，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 : 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力， N = ； d 樓板螺栓的直徑， d = 16mm； [fb] 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 ； [f] 鋼材強度設(shè)計值 ,取 215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 ( 16 )=。 內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離 (m)： ，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離 (m)： ； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離 (m)： ； 鋼絲繩安全系數(shù) K： ，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 預(yù)埋件的直徑 (mm)： 。 主梁材料類型及型號： 16號工字鋼； 次梁材料類型及型號： 14a號槽鋼槽口水平 [； 次梁水平間距 ld(m)： ，建筑物與次梁的最大允許距離 le(m)： 。 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 30 二、次梁的驗算 : 次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 [ ，間距 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=； 轉(zhuǎn)動慣量 Wx=； 回轉(zhuǎn)半徑 ix=； 截面尺寸： b=58mm,h=140mm,t=。 最大支座力計算公式 : 經(jīng)計算得出 : R = ( + ( + 2 ))/2 = 次梁應(yīng)力： 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取 ； [f] 鋼材的抗壓強度設(shè)計值 ， [f] = N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ =103/()= N/mm2； 次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求 ! 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 32 其中， φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 φb=570235/()=； 由于 φb大于 ，按照下面公式調(diào)整： 得到 φb39。 主梁選擇 16號工字鋼 ，間距 ，其截面特性為： 面積 A=； 慣性距 Ix=1130cm4； 截面抵抗矩 Wx=141cm3； 回轉(zhuǎn)半徑 ix=； 截面尺寸， b=88mm,h=160mm,t=； (1)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值：本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 ； Q1 = ； (2)槽鋼自重荷載 Q2=靜荷載設(shè)計值 q = (Q1+Q2) = (+) = ； 次梁傳遞的集 中荷載取次梁支座力 R； 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 33 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 34 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖 () 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖 (mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載 P和均布荷載 q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 35 R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。 m； 最大撓度 ν= mm。=； 主梁槽鋼的穩(wěn) 定性驗算 σ = 106/()= N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 [f]=,滿足要求 ! 四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算 : 水平鋼梁的垂直支坐反力 RCi和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算， RCi = RUisinθi 交大科技園博源科技廣場 C 區(qū) 外腳手架工程專項施工方案 西安裕華建設(shè)工程（集團(tuán)）有限公司 36 其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力 (kN)； RUi 拉鋼繩的軸力 (kN)； θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的 夾角； sinθi = Sin (ArcTan ((+)) = ； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為： RUi = RCi / sinθi； RUi = / = kN； 五、鋼絲拉繩的強度驗算 : 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 2021MPa，直徑 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算 : 取鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力最大值 RU進(jìn)行計算作為拉環(huán)的拉力 N為： N=RU=。拉環(huán)的應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設(shè)計值 [f]=； 所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[ 4/( 2)]1/2=。