【正文】 the maximum bond stress for the control specimens were MPa for the 12 mm bars and MPa for the 16 mm bars. The maximum bond stress for both sets of confined specimens corresponded to point of the initial cracking. The maximum bond stresses were observed at a mean crack width of mm for the 12 mm bars and mm for the 16 mm bars. The corresponding bond stresses were, and MPa. Overall the 12 mm bars displayed higher bond stresses pared to the 16 mm bars at all crack widths. This is attributed to a different failure mode. The 16 mm specimens demonstrate splitting failure while the 12 mm bars bond failure. Effect of casting position There was no significant difference of bond strength due to the position of the bar (top or bottom cast) once cracking was observed, Fig. 15. For control specimens, with no corrosion, however, the bottom cast bars had a slightly higher bond stress than the top cast bars. These observations are in agreement with other authors [4, 11, 15, 22]. It is generally accepted that uncorroded bottom cast bars have significantly improved bond pared to top cast bars due to the corrosion products filling the voids that are often present under top cast bars as the corrosion progresses [14]. The corrosion also acts as an ‘a(chǎn)nchor’, similar to the ribs on deformed bars, to increase the bond. Overall, the mean value of bond stress for all bars (corroded and uncorroded) located in the top were within 1% of the mean 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 22 bond stress of all bars located in the bottom of the section—for both unconfined and confined bars. This is probably due to the level of cover. The results reported previously are on specimens with one times cover [14]. However, at three times cover it would be anticipated that greater paction would be achieved around the top cast bars. Thus the area of voids would be reduced and thus the effect of the corrosion product filling these voids and increasing the bond strength would be reduced. Fig. 15 Bond stress versus mean crack width for 12 mm bars, top and bottom cast positions, confined specimen 4 Conclusions A relationship was observed between crack width and bond stress. The correlation was better for maximum crack width and bond stress than for mean crack width and bond stress. Confined bars displayed a higher bond stress at the point of initial cracking than where no corrosion had occurred. As crack width increase the bond stress reduced significantly. 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 23 Unconfined bars displayed a decrease in bond stress at initial cracking, followed by a further decrease as cracking increased. Top cast bars displayed a higher bond stress in specimens with no corrosion. Once cracking had occurred no variation between top and bottom cast bars was observed. The 12 mm bars displayed higher bond stress values than 16 mm with no corrosion, control specimens, and at similar crack widths. A good correlation was observed between bond stress and degree of corrosion was observed at low levels of corrosion (less than 5%). However, at higher levels of corrosion no correlation was discerned. Overall the results indicated a potential relationship between the maximum crack width and the bond. Results shown herein should be interpreted with caution as this variation may be not only due to variations between accelerated corrosion and natural corrosion but also due to the plexity of the cracking mechanism in reality. 中文譯文： 約束和無(wú)約束的鋼筋對(duì)裂縫寬度的影響 收稿日期： 2021 年 1 月 14 納稿日期： 2021 年 12 月 14 日 線(xiàn)上發(fā)表時(shí)間：2021 年 1 月 23 日 摘 要 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 24 本報(bào)告公布了局限約束和自由的變形對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度 1 16 毫米鋼筋的表面腐蝕程度和裂紋影響的比較結(jié)果。調(diào)查的主要參數(shù)有鋼筋剝離，保護(hù)層厚度，鋼筋直徑，腐蝕程度和表面裂縫寬度。同時(shí) 還 發(fā)現(xiàn)在 圍箍筋 處發(fā)現(xiàn) 表面裂紋 的地方 粘結(jié)強(qiáng)度增加 ，而 無(wú)側(cè)限的樣本中 沒(méi)有 觀(guān)察 到 粘結(jié)強(qiáng)度增加 。 在未腐蝕的結(jié)構(gòu)中鋼筋和混凝土之間的粘結(jié) 使 鋼筋混凝土 處于有利狀態(tài) 。這是由于鋼表面形成了腐蝕產(chǎn)物，從而影響了鋼和混凝土之間的粘結(jié)。這種情況的惡化在許多方面影響結(jié)構(gòu) 。這種開(kāi)裂可導(dǎo)致更嚴(yán)重的惡化和進(jìn)一步的 腐蝕。腐蝕產(chǎn)物也可以影響混凝土與鋼筋之間的粘結(jié)強(qiáng)度。 以往的研究調(diào)查腐蝕對(duì)粘結(jié)的影響 [25， 7， 12， 20， 2325， 27， 29]，提出了數(shù)據(jù)模型 [4， 6， 9， 10， 18， 19 24， 29]。其他研究已調(diào)查的銹山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 25 蝕力學(xué)性 能 [1， 11]和摩擦特性 [13]。 加強(qiáng)鋼筋的腐蝕導(dǎo)致生成鐵氧化物，它的體積大于原鋼材。一旦開(kāi)裂發(fā)生，混凝土緊箍力就會(huì)損失。然而，以混凝土的剝離可以在一定程度上抵消粘結(jié)力的損失。本文報(bào)道的一項(xiàng)研究比較了有側(cè)限和無(wú)側(cè)限樣本的粘結(jié)力損失。這種撤去偏心或“梁端”模式樣本以一個(gè)典型的簡(jiǎn)支梁錨固區(qū)的粘結(jié)長(zhǎng)度支撐。由于沒(méi)有增強(qiáng)下方橫反應(yīng)的鋼筋，試樣提供了一個(gè)山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 26 80 毫米的塑料管，以確保粘結(jié)強(qiáng)度（橫向）壓縮力超過(guò)這個(gè)長(zhǎng)度的鋼筋。重復(fù)測(cè)試有側(cè)限和自由樣本。 這代表了四組不同鋼筋直徑和有側(cè)限 /無(wú)約束的樣本。 材料 配合比設(shè)計(jì)，如表 1 所示。根據(jù) AS 1141— 2021 進(jìn)行粗、細(xì)集料的制備。測(cè) 試前水浴養(yǎng)護(hù) 28 天。25mm 為了比較不同的混凝土抗壓強(qiáng)度，粘結(jié)強(qiáng)度， Eq。 39。 Φ 12 和Φ 16 毫米鋼筋的抗拉強(qiáng)度是 500 兆帕，分別相當(dāng)于一個(gè) 和 的破壞載荷。這些相關(guān)實(shí)驗(yàn)使用外加電流或干濕周期人工風(fēng)化和升高溫度延緩腐蝕時(shí)間，同時(shí)保持惡化機(jī)制處于自然狀態(tài)。有研究表明，電流密度 200μ A/cm2 與 100μ A/cm2 相比， 200 的結(jié)果與早期階段的腐蝕更相似 [21]。然而，應(yīng)謹(jǐn)慎應(yīng)用外加電流的加速腐蝕，加速過(guò)程并不完全復(fù)制在實(shí)際結(jié)構(gòu)中所涉及的機(jī)制。腐蝕率也可能會(huì)影響腐蝕的產(chǎn)品，這些產(chǎn)品可能會(huì)形成不同的氧化狀態(tài)，這可能會(huì)山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 28 影響粘結(jié)強(qiáng)度。金屬板和混凝土之間放置海綿（用鹽水噴灑）提供足夠的接觸，如圖 2。當(dāng)所有四個(gè)位置出現(xiàn)規(guī) 定的裂縫寬度，試樣就會(huì)被拆除撤離測(cè)試。表面裂紋寬度沿鋼筋長(zhǎng)度測(cè)量間隔 20mm，從約束（塑料管）末端開(kāi)始 20mm 用斷路器光學(xué)顯微鏡測(cè)量。 毫米。 粘結(jié)強(qiáng)度測(cè)試通過(guò)手動(dòng)操作液壓千斤頂和一個(gè)定制的試驗(yàn)裝置，如圖 3所示。長(zhǎng) 80 毫米的塑料管在末端提供了一個(gè)橫向反應(yīng)的具體部分，以確保粘結(jié)強(qiáng)度不會(huì)因?yàn)閮?nèi)力（壓力）提高而增加。給樣本足夠剛 性的約束可以確保在加載過(guò)程中最小的旋轉(zhuǎn)或扭曲。注：只測(cè)試顯示棒 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 30 3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論 目視檢查 加速腐蝕階段后，檢查每個(gè)樣本的裂縫的位置，平均裂縫寬度和最大裂縫寬度（第 款）。這是由于腐蝕和開(kāi)裂是一個(gè)動(dòng)態(tài)的過(guò)程，裂縫是以不同的速度傳播的。這產(chǎn)生了一系列的最大裂縫和終止測(cè)試時(shí)的平均裂縫寬度數(shù)據(jù)。初始裂縫發(fā)生在很短的時(shí)間內(nèi)，通常在幾天之內(nèi)產(chǎn)生。裂縫達(dá)到了 1 毫米后，它們的增長(zhǎng)速度非常緩慢，甚至一些裂縫一點(diǎn)都不增加。一般情況下無(wú)側(cè)限的樣本只有僅有的一 部分裂縫，而自由的樣本裂縫的發(fā)展卻十分常見(jiàn)，觀(guān)察到的裂縫垂直對(duì)齊下邊，垂直向下側(cè)相鄰的鏈接，如圖 5。但是一些側(cè)限的樣本，存在第二種破壞模式，在側(cè)墻對(duì)角線(xiàn)出現(xiàn)裂縫，如圖 7。 圖 6 拉出后縱向開(kāi)裂 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 32 圖 7 角開(kāi)裂后拉出 鋼筋最初（預(yù)制）由 12％的鹽酸溶液清洗，然后在蒸餾水清洗，另外蒸餾水洗滌之前由氫氧化鈣溶液中和。 使用下列公式確定的腐蝕程度 ? ?0R0G GC = 1 0 0 %g l ? 其中 G0是鋼筋腐蝕前的初始重量， G 是最終去除腐蝕產(chǎn)物后的測(cè)試后的鋼筋重量， g0是每單位長(zhǎng)度的鋼筋重量（Φ 12 和Φ 16 毫米鋼筋分別 和 毫米）， l 是嵌入式的鍵長(zhǎng)。多數(shù)表現(xiàn)出可見(jiàn)的凹陷，類(lèi)似的實(shí)際結(jié)構(gòu)，如圖 9。 圖 8 12 毫米鋼筋腐蝕、約 30％的質(zhì)量損失 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)外文文獻(xiàn)及譯文 33 圖 9 16 毫米鋼筋腐蝕、約 15％的質(zhì)量損失 粘結(jié)應(yīng)力和裂縫寬度 圖 10 顯示了 16 毫米的鋼筋粘結(jié)應(yīng)力與平均裂縫寬度的變化。圖 12 和圖 13 顯示的最大裂縫寬度的數(shù)據(jù)。對(duì)于 16 毫米箍筋樣本觀(guān)察到的裂縫寬度 和 毫米，但是，裂縫寬度減少了粘結(jié)應(yīng)力，觀(guān)察到的平均裂縫寬度為 毫米