【正文】 底板不同部位支架是安全穩(wěn)定的。 ① 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù) 《公路施工手冊(cè)》橋涵下冊(cè)表 135 碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載， 橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿 設(shè)計(jì)允許 荷載 [N]=30 kN。 于是，有： NG1k = q1= =； NG2k = q2= =； ∑ NQK = （ q3+ q4+ q7） = （ ++） = =； 則， N = （ NG1k + NG2k） + ∑ NQK =（ +） + =+=＜ [N]=30kN，強(qiáng)度滿足要求。 MW為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩： MW= MWk =( klah2)/10 式中 MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩； ω k 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la立桿縱距； h立桿步距； ω k= zμ sω 0 μ z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為 A類，離地面高度不大于 10m，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ GB500092021）表 風(fēng)壓高度 變化系數(shù)得 μ z =； μ s風(fēng)荷載體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 風(fēng)荷載體型系數(shù)第 36 項(xiàng)得 μ s =； ω 0基本風(fēng)壓（ kN/m2），查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 雪壓和風(fēng)壓表，得 ω 0= kN/m2， 故： ω k= zμ sω 0= = kN/m2 la =60cm， h=120 cm 所以， MW= MWk =( klah2)/10 =( )/10= 故， N/（φ A ） +MW/W= 103/（ 489） + 103 103/（ 103） =+= MPa ＜ [δ ]=205Mpa 計(jì)算結(jié) 果說(shuō)明箱梁 DD 斷面 中隔板 部位支架是安全穩(wěn)定的。 ① 立桿強(qiáng)度驗(yàn)算 根據(jù) 《公路施工手冊(cè)》橋涵下冊(cè)表 135 碗扣式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載， 橫桿步距為120cm時(shí)，每根立桿 設(shè)計(jì)允許 荷載 [N]=30 kN。 于是，有： NG1k = q1= =； NG2k = q2= =； ∑ NQK = （ q3+ q4+ q7） = （ ++）= =； 則， N = （ NG1k + NG2k） + ∑ NQK =（ +） + =+=＜ [N]=30kN，強(qiáng)度滿足要求。 MW為計(jì)算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎矩： MW= MWk =( klah2)/10 式中 MWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩； ω k 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值； la立桿縱距； h立桿步距； ω k= zμ sω 0 μ z風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程鄰近海面，地面粗糙度為 A類，離地面高度不大于 10m，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ GB500092021）表 風(fēng)壓高度變化系數(shù)得 μ z =； μ s風(fēng)荷載體型系數(shù)，查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 風(fēng)荷載體型系數(shù)第 36 項(xiàng)得 μ s =； ω 0基本風(fēng)壓（ kN/m2），查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》表 雪壓和風(fēng)壓表，得 ω 0= kN/m2， 故： ω k= zμ sω 0= = kN/m2 la =60cm， h=120 cm 所以， MW= MWk =( klah2)/10 =( )/10= 故， N/（φ A ） +MW/W= 103/（ 489） + 103 103/（ 103） =+= MPa ＜ [δ ]=205Mpa 計(jì)算結(jié)果說(shuō)明箱梁 DD 斷面 箱室下底 板部位支架是安全穩(wěn)定的。 通過(guò)以上對(duì)本合同段現(xiàn)澆箱梁不同斷面、不同部位的支架立桿進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定性分析計(jì)算，得出該滿堂支架是安全穩(wěn)定的。 現(xiàn)澆箱梁 DD 斷面：腹板范圍箱梁自重 q1= kN/m2；箱室下底板 范圍箱梁自重 q1= kN/m2。通過(guò)以上比較得，箱梁混凝土自重最大為 HH 斷面 箱室 范圍箱梁自重，其值為 kN/m2。 Nmax=（ q1+ q2+ q3+q4+q7） A =( ++++) kN/m2 m = kN，安全系數(shù)取 ， Nmax== kN ≤ Qb = 60 kN=48 kN，滿足碗扣抗剪強(qiáng)度要求。 Nmax=（ q1+ q2+ q3+q4） A =( +++) kN/m2 m = kN，安全系數(shù)取 ， Nmax= kN ≤ Qt = 40 kN=32 kN，滿足 頂托強(qiáng)度要求。 Nmax=（ q1+ q2+ q3+q4+q7） A =( ++++) kN/m2 m = kN，安全系數(shù)取 ， Nmax= kN ≤ Qz = 40 kN=32 kN，滿足頂托強(qiáng)度要求。在支架施工前，首先 用挖掘機(jī)將地基整平，然后用 14T 壓路機(jī)碾壓，碾壓至。 泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜物，抽水排干后，同樣用碎石土進(jìn)行分層回填碾壓密實(shí)。支架地基碾壓處理完畢后，方案一：在碾壓 密實(shí)的地基上澆筑 厚 15 ㎝的 C15 砼 進(jìn)行 硬化 ，硬化區(qū)周邊設(shè)置排水溝 ；方案二 (備用 )：在碾壓密實(shí)的地基上鋪設(shè)厚 3㎝中砂進(jìn)行地基找平，然后再滿鋪厚 10mm 的 A3鋼板，并在鋼板上設(shè)置 ㎝ ㎝的的方木。 = δ =＜ [δ ]= 所以， 立桿 底座下混凝土基礎(chǔ) 強(qiáng)度 滿足要求。 =120kpa fmax =120kpa＜ [fk]=250kPa 通過(guò)計(jì)算 該方案 地基承載力滿足施工要求。 m2= kN/m2=。 假設(shè)部分 地基浸泡失效 : 考慮到箱梁施工過(guò)程中，混凝土養(yǎng)護(hù)等施工用水可能會(huì)從鋼板之間進(jìn)行滲透，對(duì)地基進(jìn)行浸泡，導(dǎo)致有效受力面積減小。 每塊鋼板實(shí)際受力 面積為： A=( 2)m ( 2)m= m2， δ = N/A= kN247。 故該地基承載力即使每塊鋼板每邊各失效 米也完全可以滿足現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工要求（按最不利狀況計(jì)算，地基承載力仍然有近 2倍的安全儲(chǔ)備）。 滿堂支架整體抗傾覆分析計(jì)算 根據(jù) JTJ041— 2021《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 條穩(wěn)定性要求，支架在自重和風(fēng)荷載等作 用下的抗傾覆穩(wěn)定時(shí)，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于 。 KTC50 型可調(diào)托撐共需要 41 18=738 個(gè)； 立桿需要 41 18 8=5904 m； 縱向橫桿需要 18 7（層數(shù)） 30=3780 m； 橫向橫桿需要 41 7（層數(shù)） =3961 m； 故，鋼管總重 =（ 5904+3780+3961） ； KTC50 型可調(diào)托撐 總重 =738 ； 所以， G=（ +） =； 穩(wěn)定力矩， MW = ； 依據(jù)以上對(duì)風(fēng)荷載計(jì)算 ω k= zμ sω 0= = kN/m2 梁底部支架高與梁高取 ， 30m 跨迎風(fēng)面積 = 30=291 m2， 30 m 跨共受力 P= 291= kN； 傾覆力矩 MQ = ； 所以， K0=MW/MQ=＞ 計(jì)算結(jié)果說(shuō)明本方案滿堂支架 整體 滿足抗傾覆要求。考慮行人及車輛行駛方向，本方案中采用人行與車行聯(lián)合布置，通道處布置形式為 (寬 ) （高），采用 Φ 500 鋼管 作為支墩，支墩頂托上采用 I36工字鋼 做底橫梁，其上采用 I36 工字鋼作為縱向分配梁，其 橫向 間距為：頂?shù)装逑鹿ぷ咒撻g距為 90cm，腹板下間距為 30cm，翼緣板下間距為 120cm。 因?yàn)橥ǖ涝O(shè)置在跨中位置，只須對(duì) 澆箱梁 FF 斷面翼板、中隔板、箱室下底板范圍等 部位進(jìn)行受力驗(yàn)算。 q2箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，取 q2= kN/ m2； q3施工人員、施工材料及設(shè)備荷載 ，按均布荷載計(jì)算，計(jì)算模板及直接支承模板的小棱時(shí) 取 kN/ m2，計(jì)算直接支承小棱的梁時(shí) 取 kN/ m2，計(jì)算支架立柱時(shí) 取 kN/ m2； q4振搗荷載，對(duì)水平面模板 q4= ，對(duì)垂直面模板 q4= ； 工字鋼的容許應(yīng)力和彈性模量查《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》中各種常用鋼材的容許 應(yīng) 力和 彈性 模 量表 ，得 I36a 工字 鋼 的力 學(xué)性 能： E= 105Mpa I=15796c m4 ；計(jì)算長(zhǎng)度 L= m； W=； [σ ]=140 Mpa。 查《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》得： Mmax= Qmax= f=(100EI) 箱梁翼板下工字鋼跨度 L=，間距 B=，共由橫向有 3 根工字鋼支承。 ②每根工字鋼撓度計(jì)算 f=(100EI) = 36 103 (100 105 106 105) = 103m=＜ 5200/400=5200/400= mm 經(jīng)計(jì)算， 箱梁翼板下 工字鋼 剛 度滿足要求。 2）、 現(xiàn)澆箱梁 FF 斷面中隔板范圍 工字鋼 驗(yàn)算 縱向工字鋼計(jì)算時(shí)，按 兩跨不等跨連續(xù)梁 計(jì)算，受力分析見(jiàn)中隔板工字鋼計(jì)算簡(jiǎn)圖。 ①每根 工字鋼 強(qiáng)度計(jì)算 P={[（ q1 + q2） +(q3+ q4)] }/5 ={[（ +） +(+)] }/5 = kN Mmax= = = δ W= Mmax/W=16990/ 104=19. 35Mpa＜ [δ W] =140Mpa 經(jīng)計(jì)算， 箱梁 中隔板縱向工字鋼 強(qiáng)度滿足要求。 ③ 每根 工字鋼 抗剪計(jì)算 Qmax= = = kN τ max= Qmax /A=（ 103） /（ ） =＜ [τ ]= 經(jīng)計(jì)算， 箱梁 中隔板 下 工字鋼 抗剪 滿足要求。 查《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》得： Mmax= Qmax= f=(100EI) 箱梁底板下縱向工字鋼跨度 L=，間距 B=，共由 3 根工字鋼支承。 ②每根工字鋼計(jì)算 f=(100EI) = 103 (100 105 105 106) = 104m=＜ L/400=5200/400= mm 經(jīng)計(jì)算， 箱梁 底板 下 工字鋼 剛 度滿足要求。 門架工字鋼下橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算 門架工字鋼 橫梁下 鋼管 支架均勻布置，對(duì) 工字鋼 而言橫向 260cm，從受力方面來(lái)講，其可承受荷載是相同的。在中間支架中按照受力分析，中隔板下部受力最不利，必須進(jìn)行驗(yàn)算，如該處驗(yàn)算通過(guò)，其余部位受力可滿足要求。 查《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》得： Mmax= Qmax= f=(100EI) 箱梁中隔板支架頂橫向 工字鋼 跨度 L=，間距 B=，共由 3 根橫向方木支承。 ① 每根 工字鋼 強(qiáng)度計(jì)算 Mmax=（ + ） = E= 105Mpa I=15796cm4 ； W=； [σ ]=140 Mpa。 ② 單 根橫向 工字鋼 計(jì)算 f= [ （ 3 ） /(24 105 104+ (48 105 104)) = 104 m=＜ L/400=780/400= mm 經(jīng)計(jì)算， 箱梁 中隔板 下 工字鋼 剛 度滿足要求。 500 鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算 因?yàn)?鋼管 支架橫距相同，其承載能力相同，故選擇荷載最大部分進(jìn)行受力驗(yàn)算，根據(jù)前面受力分析中隔板 孔位 支架最不利。 于是，有： NG1k = （ q1+ q1‘） /2= （ + 13） /2=； NG2k =( q2） /2=（ ） /8=； ∑ NQK =[ （ q3+ q4+ q7 ） ]/8=[ （ ++） ]/2=； 則， N = （ NG1k + NG2k） + ∑ NQK =（ +） + =177kN＜ [N]=9580kN，強(qiáng)度滿足要求。 C15 條形基礎(chǔ)承載驗(yàn)算 由以上立桿底座承載力計(jì)算得，按照最不利荷載， Nmax=177 kN,鋼管底座 面積 AB=， 鋼管 底座下混凝土基礎(chǔ)承載力： δ = Nmax /AB=177000247。 通過(guò)計(jì)算該方案地基承載力滿足施工要求。 通道交通安全措施 限高門架設(shè)置在駛?cè)胲囕v側(cè)，距通道 50m 的位置。自 324國(guó)道進(jìn)入民 安大道處，由于受324 到高速公路收費(fèi)站的匝道影響，限高門架無(wú)法布置到 50m 的安全距離，限高門架設(shè)置在距通道 25m 左右的部位。在限高門架中間張掛限高標(biāo)志，并在門架內(nèi)側(cè)貼反光膜。車輛進(jìn)入側(cè)，門架向外 5m范圍設(shè)置防撞導(dǎo)流墩，在墩的前側(cè)設(shè)置第二道限高限寬門架，限高高度 ，張掛限高標(biāo)志，并在門架內(nèi)側(cè)貼反光膜。 五 、 支架的預(yù)壓 1 預(yù)壓的目的 為檢查地基承載力及支架承受梁體荷載的能力， 減少和 消除支架產(chǎn)生的非彈性變形、碗扣件接頭、碗扣件與方木、方木間的間隙、地基瞬時(shí)沉降等并獲取支架預(yù)壓沉降觀測(cè)值用來(lái)做設(shè)置預(yù)拱值的參考數(shù)據(jù)。在此我們采用人工裝滿砂袋，用 16t 汽車吊吊裝砂袋 ， 按要求的位置和高度人工配合堆碼 ，預(yù)壓重 量為設(shè)計(jì)重量的 倍 。預(yù)壓分 兩級(jí)進(jìn)行，第一級(jí)荷載控制在總荷載的 2/3 左右。最后一級(jí)維持時(shí)間根據(jù)預(yù)壓沉降觀測(cè)值確定，連續(xù) 3 天，每天沉降觀測(cè)平均值小于 3mm 后，即可卸載。 箱梁底部 范圍內(nèi)共加載約 403T，在翼緣板范圍內(nèi)每側(cè)加載約 63T