【正文】 17 （ 7） SO2 在爐膛停留時間的影響 脫硫時間越長對效率來說越不利，應該保證 SO2 在床內(nèi)停留時間不少于 2－ 4 秒。 （ 9）其它因素的影響 床壓的影響：增加壓力可以改善脫硫效率，并且能夠提高硫酸鹽化反應速度。 （ 10）給料方式的影響 石灰石與煤同點給入時脫硫效率最高。這是我們所不愿看到的。另外，實施分段燃燒也是非常好的措施。但對燃煤鍋爐來說，運行中的煤量自發(fā)性擾動是經(jīng)常容易出現(xiàn)的，所以在設計燃煤鍋爐燃料控制系統(tǒng)時，必須考慮使系統(tǒng)具有快速消除燃料自發(fā)性擾動的措施。采用這個方案，如果燃料量能直接準確的測量，可以消除燃料的自發(fā)性擾動，使該燃料控制系統(tǒng)還具有帶固定負荷和變動負荷的功能。 二 、 給粉機轉速反饋的燃料控制系統(tǒng) 用給粉機轉速之和作為總燃料量反饋信號，并進入副調(diào)機器與燃料量的給定值既鍋爐負荷要求指令進行比較，對其偏差值進行運算，副調(diào)節(jié)器根據(jù)偏差的大小去調(diào)節(jié)燃料量的數(shù)值。 19 給粉機轉速只能反映燃料量的大小而不能反映燃料品質(zhì)的變化，為此，引入燃料品種校正信號。為了消除燃料側的自發(fā)性擾動，系統(tǒng)引入了汽包壓力的微分信號。穩(wěn)態(tài)時汽包壓力的微分信號消失不影響副調(diào)節(jié)器入口的平衡關系。因此通常采用保持燃料量與送風量成比例關系的送風控制系統(tǒng)。而送風量 V 和燃料量 B 的最佳比例 K 是隨不同負荷、不同燃料品種而變化的。這個系統(tǒng)是用乘法器構成的單閉環(huán)比值送風控制系統(tǒng)，燃料量的修正值作為送風量的給定值，實現(xiàn) B 與V 的比例控制。 四 、 引鳳控制系統(tǒng) 對于負壓燃燒鍋爐，如果爐膛壓力接近于大氣壓力，則爐煙往外冒 20 出，影像設備與 工作人員的安全；反之，如果爐膛壓力太低，又會使大量的冷空氣漏入爐膛內(nèi)，降低了爐膛的溫度，增大了引風機負荷和排煙帶走的熱量損失。 引鳳控制的任務是保持爐膛的負壓在規(guī)定的范圍內(nèi)。由于送風量的變化時引起負壓波動的主要原因，為了能使引風量快速的跟蹤送風量，以保持二者的比例，可將送風量作為前饋引入引鳳調(diào)節(jié)器。而 不是爐膛負壓偏離給定值后再動作，從而能使爐膛負壓基本不變。 21 第二節(jié) 循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)的任務 由于循環(huán)流化床鍋爐工作過程的特殊性，使得對它的控制比對其他鍋爐要復雜，尤其是在燃燒系統(tǒng)的控制上；它不僅要對負荷及爐膛負壓進行控制，而且還要對爐膛溫度進行控制。 C左右；而且循環(huán)流化床鍋 爐工作在沸騰狀態(tài)，如溫度過高（超過 1100176。 在具體的操作上，燃燒控制系統(tǒng)可分為三個回路：給煤、送風和引鳳。 可以看出，其燃燒系統(tǒng)是一個復雜的三輸入三輸出對象，而且各控制量之間存在著緊密的耦合關系，如圖 1 所示。 22 第三節(jié)燃燒系統(tǒng)的總體控制方案設計 一 、 總體方案設計 圖二就是所設計的循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)總結構。 根據(jù)對燃燒系統(tǒng)的運行分析，在負荷變化時，應及時調(diào)節(jié)給煤量保證蒸汽壓力的穩(wěn)定；對爐膛溫度主要采取調(diào)節(jié)送風量來控制， 利用一次風調(diào)節(jié)溫度的快速性防止床內(nèi)結焦或者滅火。這樣，設計的一次風控制回路應包含兩個方面，一方面維持爐膛內(nèi)最佳風煤比；另一方面以爐膛溫度作為校正量，在爐膛溫度偏差大于一定的范圍時產(chǎn)生調(diào)節(jié)，使爐膛溫度快速趨向給定值?？偟膩碚f設計燃料系統(tǒng)的目的就是要在爐膛溫度允許的變化范圍內(nèi)保證蒸汽壓力的穩(wěn)定。 2020 年 5 月我去山東?；詡潆娬緦嵙?，同年 10 月份參加兩臺爐的調(diào)試、試運及交接工作。 二、正常點火啟爐投油控制 床下油點火是流化態(tài)點火，整個啟動點火過程均在流態(tài)化下進行，它的基本原理是燃油霧化后在欲燃室（水冷風室）內(nèi)完全燃燒產(chǎn)生較高的煙氣及火焰與鼓風機（一次風機）供給的冷風混合后成為 750℃左右的熱煙氣，通過風室、風帽進入床內(nèi)，加熱床料。 將油泵啟動調(diào)整好油 壓控制在點火正常值。 啟動引風機、鼓風機 (一次風機）調(diào)整送風量，是底料處于臨界流化狀態(tài)，將油槍點燃。 床上油槍點火和床下點火并不一樣，整個啟動過程也是在流化態(tài)下進行的，其操作比床下點火容易，也不像床下點火那樣危險性較大。同時由于油槍加熱的不均性，使床料在點火期間溫度不均，控制不當容易出 現(xiàn)局部超溫現(xiàn)象?？刂迫紵骰旌巷L量，調(diào)整燃燒使水冷風室煙溫小于 850℃。注意汽包、集箱等啟動時的膨脹情況，定期觀察膨脹指示器，做好位移記錄。汽包壓力達 時，關閉汽包和過熱器空氣閥。汽包壓力升到 時，關閉除過熱器疏水外所有疏水閥門。適當開啟 對空排汽閥，控制升壓速率為 ～，升溫速率為 ℃ /min， 使汽包上下壁溫差小于50℃。當床溫達到投煤條件時投煤。 6 投煤煤輸送系統(tǒng)運行正常。給煤機處于遠程。去給煤機和隔離閘板閥的密封風投運。 1 料層厚度的選擇 由于循環(huán)流化床鍋爐在啟爐過程中容易出現(xiàn)局部結焦和漸進性結焦在此講述結焦的原因。床溫、床壓和流化都正常情況下出現(xiàn)的緩慢長大的焦塊稱漸進性 結焦 ，低溫 結焦 、漸進性 結焦 和油煤混燃時間較長以及流化不正常引 起的 結焦 。 考慮到良好的流化質(zhì)量和點火油耗較小，我們現(xiàn)在一般料層厚度選取為 400 ～ 500 ㎜。料層太厚，流化質(zhì)量好，點火過程中不易發(fā)生局部高溫結渣，但是點火啟動油耗太大。流化風選擇太大，空氣帶走熱損失過大，點火啟動時間長，油耗量大，但好的是不容易發(fā)生流化不好而產(chǎn)生局部高溫結渣。啟動流化風量的確定一般是點火前通過冷態(tài)試驗確定。 點火啟動過程中流化風量的調(diào)整 試驗確定的點火啟動流化風量是在常溫下確定的。空氣的黏度是隨溫度而變化的。所以隨著床溫的上升，良好的流化風量減小，根據(jù)這一原理，隨著床溫的上升應適當減少啟動流化風量，減少帶走的熱損失，提高流化氣體的溫度。這樣，隨流化氣 體溫度升高，氣體帶走熱量減少，床溫升高速度加快。 正確設定給煤機投煤時的燃燒溫度 向爐內(nèi)初次投煤的允許床溫是一個關鍵參數(shù)，該值定的太低，會造成煤粒著火不穩(wěn)定，甚至引起爆燃、結渣等。由于鍋爐冷態(tài)啟動時爐內(nèi)一次風量及總風量均較低，床料基本上處于鼓泡床狀態(tài)，給煤口在距布風板一米以上。煤料的著火溫度主要與煤的揮發(fā)份的大小有關，當然也會受煤的灰份，粒度，爐膛結構等其它因素影響。煤的粒度一般為 08mm 之間，加之投煤初期床溫水平較低，因此必須注意給煤量 和給煤速度的控制，在不同的床溫階段，應采用不同的風量和不同的煤量。 四、效果分析 由于在日常生產(chǎn)中有了大量的經(jīng)驗加上我對鍋爐投油點火的充分 28 認識，并采用上述四條節(jié)油措施，有效的降低了循環(huán)流化床鍋爐的點火耗油。 點火啟爐耗油對照表 節(jié)油措施實施前 節(jié)油措施實施后 啟爐時間 耗油量（ t） 爐號 啟爐時間 耗油量（ t） 爐號 1 1 2 2 1 1 2 2 1 1 2 2 1 1 2 2 1 1 2 2 29 結束語 綜上所述，我通過對循環(huán)流化床鍋爐的點火與燃燒調(diào)整以及點火耗油量大進行分析，并采取切實可行的操作方法和技術措施取得了一定的經(jīng)濟效果