【正文】 時還要考慮到擴建的可能性。 母 線制 單母線接線 單母線接線的優(yōu)點：接線簡單清晰、設備少，投資少，操作方便，便于擴建和采用成套配電裝置。 單母線接線如圖 21 所示 ： TQF QSQS QF圖 21 單母線接線 單母線分段接線 單母線分段的優(yōu)點 [3]：先采用斷路器和隔離開關把母線進行分段，而后對重要的用戶從不同段引出兩條回路，即雙電源供電；當一段母線發(fā)生 故障，分段斷路器會自動切除故障，保證正常段母線不間斷供電。 單母線分段接線如圖 22所示 ： TQF QSTQF QSQS QFQS QFQFQSQS 圖 22 單母線分段接線 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 7 雙母線接線 雙母線接線的優(yōu)點： 供電可靠、調度靈活、擴建方便。 2. 當母線故障或檢修時隔離開關作為倒換操作電器，容易誤操作。橋臂連接在進線斷路器之內稱為內橋，連在進線斷路器之外稱為外橋 [ 4]。內橋接線適用于線路較長或需不要經常切換的變壓器的情況，而外橋接線適用于供電線路較短或需要經常切換變壓器的情況。 內外橋形接線如 圖 23 和圖 24 所示： 圖 23 外橋形接線 圖 24 內橋形接線 電氣主接線設計方案的比較及選擇 通過綜合分析，電氣主接線有以下三種方案可供選擇： 方案一： 110kV 側為橋形接線方式， 10kV 和 35kV 側均為單母線分段接線方式。 方案三： 110kV 側為單母線接線方式 ， 10kV 和 35kV 側均為單母線接線方式。內橋接線主要用于線路較長，不需要經常變換變壓器的情況，外橋接線恰恰相反，多用于線路較短，需經常切換變壓器的情況，但這兩種接法設備太多，投資大，切換復雜，不易操作。由于采用的是兩個變壓器，每個變壓器的進線又是雙電源供電，考慮到單母線出線不多， 因此，綜合考慮后 110kV 采用單母線接線。單母線分段制可靠性和靈活性更高，檢修時也不至于對全部負荷中斷供電，故在選擇時應該優(yōu)先采用。而對于 10kV 側，若采用單母線接線，配線回路不能超過 5 回，所以也只能采用單母線分段接線。主接線形式如 圖 25 所示： 10kV 出線110k V進線35kV 出線 圖 25 主接線形式 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 9 第 3 章 短路電流的計算 概述 短路類型 短路故障分為對稱短路和不對稱短路。其它的短路都是不對稱短路，其中單相短路發(fā)生的機會最多，約占短路總數中的 70％ 以上。 短路計算步驟 通常 三相短路電流產生的熱效應和力效應最大，所以只 對三相短路短路電流進行計算。 2. 綜合分析，確定可能產生最大短路電流的短路點。 4. 簡化等效電路圖， 求出各個電源對短路點的等效電抗標幺值 X*j∑ 。 變電站電源進線的選擇 變電站容量補償后的初步估計 變電所一臺變壓器運行時的視在功率為： ? ?S 2 6 .6 8 2 2 .6 8 1 4 .1 M V A? ? ? (31) 功率因數為： cos =? 按要求采用電容器將功率因數補償到 以上： ?? 222 2 .6 80 .9 3 2 2 .6 8 BQ? ? 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 10 ( var )BQM? (32) 經電容 CQ 補償后，變電所的功率變?yōu)椋? ? ?2 2 .6 8 j8 .9 6S M VA?? (33) 變電所補償電容容量至少為： ( v a r )CQM? ? ? (34) 由于每一臺變壓器均是雙回路供電，所以每一條線路的功率為： ?? ? ?1 2 2 . 6 8 j8 .9 6 = 1 1 .3 4 + j 4 . 4 8 1 1 j 52S M V A? ? ? ? ? (35) 變電站進線的選擇 變電所電源進線上的總功率和電流為： ?? 221 1 5 1 2 .0 8 ( )S M V A? ? ? (36) g 1 2 .0 8= 6 3 .4 ( )3 3 1 1 0NSIAU ??? (37) 假設變電所年最大負荷利用小時數 max =6000hT ，查導線經濟電流密度圖可知，經濟電流密度 2J A/mm? ,則導線的經濟截面： g 263 .4 66 ( m m ) IS J? ? ? (38) 試取最接近的導線截面為 70mm2，選取 LGJ70/10 鋼芯鋁絞線。短路電流計算時，忽略線路、變壓器電阻以及負荷的影響 [7]。39。39。 短路瞬間短路電流有名值： *00av2 2 5= 2 .6 = 0 .8 23 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (315) 4s 短路電流有名值： *44av2 2 5= 2 . 2 = 0 . 6 93 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (316) 短路沖擊電流： 02 2 1 . 8 0 . 8 2 2 . 0 9s h s hi k I? ? ? ? ? （ kA ） (317) 2. 電源 E3 供給的短路電流 計算電抗： *2 5 ( 3 )js j 50= = 0 .6 3 = 0 . 3 91 0 0 0 .8XSX S ? ?（ 3 ） (318) 查汽輪發(fā)電機運算曲線，短路瞬間（ 0s）短路電流標幺值： *0 ? 4s 短路電流標幺值為： *4 ? 。 短路瞬間短路電流有名值： *00av2 2 5= 1 . 9 5 = 0 . 6 13 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (323) 4s 短路電流有名值： *44av2 2 5= 2 . 0 = 0 . 6 33 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (324) 短路沖擊電流： 02 2 1 . 8 0 . 6 1 1 .5 5s h s hi k I? ? ? ? ? （ kA ） (325) 2. 電源 E3 供給的短路電流 計算電抗： 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 19 *3 3 ( 3 )js j 50= = 0 . 8 4 = 0 . 5 2 51 0 0 0 .8XSX S ? ?（ 3 ） (326) 查汽輪發(fā)電機運算曲線，短路瞬間（ 0s）短路電流標幺值： *0 ? 4s 短路電流標幺值為： *4 ? 。 短路瞬間短路電流有名值： *00av2 2 5= 2 . 7 5 = 0 . 8 63 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (331) 4s 短路電流有名值： *44av2 2 5= 2 . 2 5 = 0 . 7 13 3 1 1 5 0 .8NSII U ??? ?? （ kA ） (332) 短路沖擊電流： 02 2 1 . 8 0 . 8 6 2 . 1 9s h s hi k I? ? ? ? ? （ kA ） (333) 2. 電源 E3 供給的短路電流 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 21 計算電抗： *3 5 ( 3 )js j 50= = 0 . 5 9 8 = 0 . 3 71 0 0 0 .8XSX S ? ?（ 3 ） (334) 查汽輪發(fā)電機運算曲線，短路瞬間（ 0s）短路電流標幺值： *0 ? 4s 短路電流標幺值為： *4 ? 。 110kV 母線（ K4 點）短路電流計算結果 如表 34 所示： 表 34 110kV 母線（ K4 點）短路電流計算結果匯總 電源 0s 短路電流 0I (kA) 4s 短路電流 4I (kA) 短路沖擊電流 shi (kA) E(1,2) E3 總和 短路電流計算總結 各個短路點短路電流計算結果匯總如 表 35 所示 ： 表 35 各短路點短路電流計算結果匯總 短路點 0s 短路電流 0I (kA) 4s 短路電流 4I (kA) 短路沖擊電流shi (kA) K1 K2 K3 K4 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 23 第 4 章 變電所電氣設備的選擇及校驗 斷路器和隔離開關的選擇與校驗 斷路器的選擇 高壓短路器是供電設備中最重要的開關器件之一。 根據不同的選擇條件，選擇的斷路器不同，從工作環(huán)境和額定電壓及額定電流來選擇 [ 8]如下： 1. 按工作環(huán)境選擇 因為所選的短路器均安裝在室內，所以選室內型。 .maxfzI —— 斷路器安裝處回路的最大負載電流（ kA）。下面主要從動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定兩個方面進行校驗。 shi —— 短路沖擊電流。 t —— 斷路器出廠的熱穩(wěn)定實驗電流所對應的熱穩(wěn)定時間。 jt —— 斷路器安裝處的短路穩(wěn)定電流所持續(xù)的時間。它既不能斷開正常的負荷電流，更不能斷開短路電流，其作用是為了保證電氣 設備檢修時，可以提供明顯斷點。 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 25 隔離開關的校驗 隔離開關并無切斷電流的要求，其校驗也和斷路器相同，主要進行動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定的校驗 [ 9]。 電磁式電壓互感器主要有三個特點 [ 10]： 1. 電磁式電壓互感器相當于一臺降壓變壓器，一次繞組匝數多，二次繞組匝數少。 3. 電磁式電壓互感器二次繞組所接負荷均為高阻抗的電壓表及繼電器電壓線圈，故正常運行時二次側相當于空載（開路）。各個級別的電壓誤差和相角差不同。 35kV 及以上電壓等級均為單相式。 35kV 以下為戶內式； 110kV 及以上為戶外式；洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 27 35kV 既有戶內式也有戶外式。三繞組電壓互感器一般有兩個二次繞組，一個是基本的二次繞組，用于測量儀表和繼電器；另一個為附加二次繞組或開口三角繞組，用于反應系統(tǒng)三相接地。油浸式分普通結構和串級結構。 電壓互感器的選擇 電壓互感 器的選擇內容包括：根據安裝地點和用途，確定電壓互感器的結構類型、接線方式和準確級；確定額定電壓比；計算電壓互感器二次負荷，使其不超過相應準確度的額定容量。 電流互感器的特點 [10]： 1. 一次繞組線徑較粗而 匝數較少，二次繞組線徑較細而匝數較多。 3. 電流互感器 的額定電流比（一次與二次的額定電流比）近似等于二次與一次匝數比。 4. 電流互感器 二次繞組所接儀表和繼電器的電流線圈阻抗都很小，均為串聯關系，正常工作時，電流互感器二次側接近于短路狀態(tài)。電流互感器的準確級分為 、 、 、 及保護級（ B 級）。 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 29 電流互感器的選擇及校驗 1. 電流互感器的選擇 電流互感器在選擇時，首先要根據裝設地點和用途等具體條件確定互感器的結構類型、準確等級、額定電流比；其次要根據互感器的額定容量和二次負荷，計算二次回路連接導線的截面積；最后校驗其動穩(wěn)定和熱穩(wěn)定。 (2) 準確級的選擇： 級用于實驗室測量，重要發(fā)電機和變壓器回路及 500kV 重要回路； 級多用于一般的電能計量； 級用于功率表和電能表；一般測量可用 級；而一般繼電保護用的電流互感器選 5P 或 10P級。 (4) 變比的選擇：電流互感器的一次繞 組的額定電流 1NI 已經標準化，應選擇比一次回路最大長期電流 maxI 略大一點的標準值。 (5) 二次回路連接導線截面的選擇 電流互感器準確級確定以后，能查出保證其準確級的二次負荷 2NZ ，應使： 2 N z w jZ r r r? ? ? (411) 式中 zr—— 二次負載（測量儀表或繼電器的電流線圈）的電阻。 jr —— 連接處的接觸電阻（一般取 ? ）。由于導線電阻與導線截面積、長度及電阻率均有關系，所以連接導線的最小截面應為： 洛陽理工學院畢業(yè)設計（論文） 30 2()wlS mmr?? (412) 式中 ?—— 連接導線的電阻率， 2 /mm m?? 。 2. 電流互感器的校驗 (1) 動穩(wěn)定的校驗 應滿足以下要求： 12 N d shI K i? (413) 式中 dK —— 電流互感器的動態(tài)穩(wěn)定倍數，可以查表得到。 tK —— 電流互感器熱穩(wěn)定倍數，即電流互感器 1s 熱穩(wěn)定電流與一次線圈額定電流的比值，可以查表獲