【正文】 主軸上寫(xiě)出軸號(hào)，主軸的分布不受真實(shí)距離限制。 ： 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 6 圖 22 加工示意圖 系尺寸圖 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖作用 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖表示了機(jī)床的形式布局。 組合機(jī)床是有一些通用部件和專(zhuān)用部件組成的，為了使所有設(shè)計(jì)的機(jī)床既能滿足預(yù)期的性能要求，又做到配置上勻稱(chēng)合理，符合多快好省的精神，必須對(duì)所設(shè)計(jì)的組合機(jī)床各個(gè)部件間的關(guān)系進(jìn)行全面的分析研究。 聯(lián)系尺寸圖主要內(nèi)容 1)機(jī)床的布局形式。 3)主要專(zhuān)用部件輪廓尺寸。 5)各部件間的主要聯(lián)系尺寸。圖中只畫(huà)出各部件輪廓及相關(guān)尺寸。 本機(jī)床聯(lián)系尺寸圖如下： 圖 23 機(jī)床聯(lián)系尺寸圖 機(jī)床裝料高度的確定 裝料高度是工件安裝基面與地面的距離。主軸箱最低主軸高度（ h1）和通用部件高度尺寸的限制來(lái)確定。 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 8 生產(chǎn)率計(jì)算 卡的作用 生產(chǎn)率計(jì)算卡是反映所設(shè)計(jì)機(jī)床工作循環(huán)過(guò)程及每一過(guò)程所用的時(shí)間，切削過(guò)程所選擇的切削用量，本機(jī)床每小時(shí)生產(chǎn)率與負(fù)荷率的關(guān)系的表格。 即： T 單 =T 機(jī) +T 輔 =L1/SM+T 輔 （分 /件） =+=（ min/件） T 機(jī) =L1/SM+t 停留 =30/37+=(min) T 輔 =t 快 +t 移 +t 裝卸 =（ L 快進(jìn) +L 快退 ） /v 快 +t 移 +t 裝卸 =(+)/4+=(min) L1—— 工作行程長(zhǎng)度（ mm） 取值為 30mm T 停留 —— 死擋鐵停留時(shí)間（ ~）分 取值為 SM—— 每分鐘進(jìn)給量（ mm/min） 取值為 37mm/min L 快進(jìn) 、 L 快退 —— 動(dòng)力頭快進(jìn)和快退行程長(zhǎng)度（ m） 分別取值為 、 v 快 —— 動(dòng)力頭快速行程的速度，一般（ ~10） m/min 取值為 4m/min T 移 —— 工作臺(tái)的回轉(zhuǎn)或移動(dòng)時(shí)間（ 3~8）秒 t 裝卸 —— 工件裝卸定位、夾緊以及清除定位基面切屑的時(shí)間，一般（ ~）分鐘 取值為 2)機(jī)床生產(chǎn)率 機(jī)床理想生產(chǎn)率是指機(jī)床在百分百負(fù)荷情況下每小時(shí)的生產(chǎn)能力。 Q=60/T 單 =60/=24 件 /小時(shí) 3)機(jī)床負(fù)荷率 機(jī)床負(fù)荷率是指使用單位要求的生產(chǎn)率 Q1與理想生產(chǎn)率 Q 之比。 2) 滑臺(tái) 工作循環(huán)：快進(jìn) ?工進(jìn) ?快退 ?停止； 3) 工件夾緊 ,定位 ,輔助定位 由液壓力完成 :其中工件定位油缸一個(gè) ,夾緊油缸 二 個(gè) ,角度定位缸二個(gè)，輔助定位缸一個(gè)。夾緊 . 定位油缸力可調(diào)并且動(dòng)作協(xié)調(diào) .機(jī)床半自動(dòng)循環(huán)時(shí)互不干擾 。 表 1 設(shè)計(jì)參數(shù) 表 1 設(shè)計(jì)參數(shù) (2 軸鉆孔機(jī) ) 參 數(shù) 數(shù) 值 切削阻力（ N） 10000 滑臺(tái)自重 (N) 8000 快進(jìn)、快退速度 (m/min) 8 工進(jìn)速度 (mm/min) 40 最大行程 (mm) 350 工進(jìn)行程 (mm) 50 啟動(dòng)換向時(shí)間（ s） 液壓缸機(jī)械效率 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 11 分析系統(tǒng)工況 在對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)行工況分析時(shí)，本設(shè)計(jì)只考慮機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)所受到的工作負(fù) 載、慣性負(fù)載和機(jī)械摩擦阻力負(fù)載，其他負(fù)載可忽略。已知啟動(dòng)換向時(shí)間為 ，工作臺(tái)最大移動(dòng)速度，即快進(jìn)、快退速度為 8m/min，因此慣性負(fù)載可表示為 NtvmF m ???? ?? （ 3）摩擦負(fù)載 阻力負(fù)載主要是工作臺(tái)的機(jī)械摩擦阻力，分為靜摩擦阻力和動(dòng)摩擦阻力兩部分。 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 12 表 2 液壓缸在各工作階段的負(fù)載（單位： N） m? = 注：此處未考慮滑臺(tái)上的顛覆力矩的影響。F =F/ m? 起動(dòng) F = fsF 1600N 1777 N 加速 F = fdF + mF 1210 N 1344N 快進(jìn) F = fdF 800N 888N 工進(jìn) F = fdF + tF 10800N 12020 N 反向起動(dòng) F = fsF 1600N 1777 N 加速 F = fdF + mF 1210N 1344 N 快退 F = fdF 800N 888 N 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 13 圖 2 組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)負(fù) 載循環(huán)圖 圖 2表明，當(dāng)組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)處于工作進(jìn)給狀態(tài)時(shí)，負(fù)載力最大為 10800N，其他工況下負(fù)載力相對(duì)較小。 根據(jù)上述已知數(shù)據(jù)繪制機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的速度循環(huán)圖如圖 3所示 。 確定 液壓缸主要尺寸 由于工作進(jìn)給速度與快速運(yùn)動(dòng)速度差別較大，且快進(jìn)、快退速度要求相等，從降低總流量需求考慮，應(yīng)確定采用單桿雙作用液壓缸的差動(dòng)連接方式。這種情況下 ，應(yīng)把液壓缸設(shè)計(jì)成無(wú)桿腔工作面積1A 是有桿腔工作面積 2A 兩倍的形式，即活塞桿直徑 d 與缸筒直徑 D 呈 d = 的關(guān)系?？焱藭r(shí)回油腔中也是有背壓的，這時(shí)選取被壓值 2p =。 此時(shí)液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積分別為： 221 mDA ?? ? ? ? 2222 mdDA ??? ? 計(jì)算最大流量需求 工作 臺(tái)在快進(jìn)過(guò)程中，液壓缸采用差動(dòng)連接，此時(shí)系統(tǒng)所需要的流量為 q 快進(jìn) =（ A1A2） v1= L/min 工作臺(tái)在快退過(guò)程中所需要的流量為 q 快退 =A2v2= 8= L/min 工作臺(tái)在工進(jìn)過(guò)程中所需要的流量為 q 工進(jìn) =A1v1’= = L/min 其中最大流量為快進(jìn)流量 為 。 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 16 表 3 各工況下 滑臺(tái)油缸 的主要參數(shù)值 擬定液壓系統(tǒng)原理圖 根據(jù)組合機(jī)床液壓系統(tǒng) 的設(shè)計(jì)任務(wù)和工況分析，所設(shè)計(jì)機(jī)床對(duì)調(diào)速范圍、低速穩(wěn)定性有一定要求，因此速度控制是該機(jī)床要解決的主要問(wèn)題。此外，與所有液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求一樣，該組合機(jī)床液壓系統(tǒng)應(yīng)盡可能結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低，節(jié)約能源，工作可靠。 工況 推力F’/N 回油腔壓力 P2/MPa 進(jìn)油腔壓力 P1/MPa 輸入流量q/ 輸入功率P/Kw 計(jì)算公式 快進(jìn) 啟動(dòng) 1777 0 —— —— 2121 AA pAFP ???? ? q=(A1A2)v1 P=p1q p2=p1+Δ p 加速 1344 恒速 888 工進(jìn) 12020 P1=(F’+p2A2)/A1 q=A1v2 P=p1q 快退 起動(dòng) 1777 0 —— —— P1=(F’+p2A1)/A2 q=A2v3 P=p1q 加速 1344 恒速 888 南昌理工 學(xué)院本科 生畢業(yè) 論文 17 速度控制回路的選擇 工況計(jì) 算 表中表明，所設(shè)計(jì)機(jī)床液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過(guò)程中所需要的功率較小，系統(tǒng)的效率和發(fā)熱問(wèn)題并不突出，因此考慮采用節(jié)流調(diào)速回路即可。該機(jī)床的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)要求有較好的低速穩(wěn)定性和速度 負(fù)載特性，因此有三種速度控制方案可以選擇，即進(jìn)口節(jié)流調(diào)速、出口節(jié)流調(diào)速、限壓式變量泵加調(diào)速閥的容積節(jié)流調(diào)速。但由于在鉆頭鉆入工件表面及孔被鉆通時(shí)的瞬間，存在負(fù)載突變的可能，因此考慮在工作進(jìn)給過(guò)程中采用具有壓差補(bǔ)償?shù)倪M(jìn)口調(diào)速閥的調(diào)速方式，且在回油路上設(shè)置背壓閥。 換向和速度換接回路的選擇 換向回路 所