【正文】 P30tanamp。= 計算電流 I30=S30/=81A 所以的總有功計算負荷為： P＝ 6P30＝ 288kw 總無功計算負荷為： Q=6Q30＝ 138kvar (4) 倉庫 倉庫 2 按需要系數(shù)法確定計算負荷 有功計算負荷 P30=kdPe 取 kd 為 、 tanamp。為 ，倉庫的用電總設備容量為 Pe=P30=kdPe=300*=150kw 無功計算負荷 Q30=P30tanamp。為功率因數(shù) cosamp。=72kvar 視在計算負荷 S30=P30/cosamp。 tanamp。=P30 /S30 而 23023030 QPS ?? =2561 則 cosamp。考慮到主變壓器的無功損耗遠大于有功損耗，因此 380V 側(cè)最大負荷時功率因數(shù)應稍大于 ，暫時取 來計算 380V 側(cè)所需無功功率補償容量： Qc = Pm (tanamp。2) =[tan(） – tan()]kvar = kvar 根據(jù)相關資料，并參照圖選擇 PGJ1型低壓自動補償屏，并聯(lián)電 容器為 型，該型號適用于額定電壓 ，其額定容量是 14kvar，額定電容是 280uF，頻率為 50Hz，詳述為三相。 因此電子廠中采用并聯(lián)電容器的方式來補償供電系統(tǒng)中的無功功率。電容器組都采用 ? 形接線，一般利用 220v、 15~25w 的白熾燈的燈絲電阻來放電。 380v 側(cè)補償后負荷： P= Q== 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 9 22 QPS ?? = I= US3 =2350A 主變壓器的有功功率損耗計算由公式（新型低損耗配電變壓器按此公式計算） SPT ?? =? =23KW 無功功率損耗由公式 SQT ?? =? =93KW 10kV 側(cè)負荷總計 :P=+23= Q=+93= 22 QPS ?? =1602KVA I= US3 = 統(tǒng)計負荷如下表： 項目 cosQ P/kw Q/kw S/KVA I/A 380v 側(cè)補償前負荷 3212 380V 側(cè)無功補償容量 1008 380V 側(cè)補償后負荷 2350 主變壓器功率損耗 *S30=23 *S30=93 10kV 側(cè)負荷總計 1602 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 10 第 3 章 變電站的位置與型式、合理 地布置好各設備的位置 . 主變壓器選擇 容量的確定 : 1）主變壓器容量一般按變電所建成后 510 年的規(guī)劃負荷選擇，并適當考慮到遠期 1020 年的負荷發(fā)展。 2)根據(jù)變電站所帶負荷的性質(zhì)和電網(wǎng)結(jié)構(gòu)來確定變壓器的容量。 變電站的位置應盡量接近工廠的負 荷中心。而工廠的負荷中心設在 P（ x,y） , P 為 P1+P2+P3+… =?Pi 。 考慮到方便進線及周圍環(huán)境情況，決定在 2 號倉庫東南側(cè)緊靠生產(chǎn)車間修建變電站，其型式為附設式。 （二）主變壓器容量的確定 (1) 裝一臺主變壓器的容量 TNS. 應不小于總的計算負荷 S，即 SSTN ?. （ 41） (2) 主變壓器單臺容量上限 單臺配電變壓器（低壓為 ）的容量一般不宜大于 1250kva。 （三）主變壓器型號的確定 選用一臺主變壓器 型式采用 S9（ S9S:油浸式變壓器 9:設計代號 。 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 14 第 5 章變電站主結(jié)線方案的設計 變電所主要結(jié)線方案的提出 針對本廠的負荷性質(zhì)和電源情況，工廠變電所的主要變壓器可有下列三種方案： 方案一：放射式接線方案 方案二 : 樹干式接線方案 方案三：環(huán)形式接線方案 主變壓 器的聯(lián)結(jié)組別均采用 Yyn0。 缺點： 一般情況下，其有色金屬消耗量較多，采用的開關設備也較多。 缺點：供電可靠性較低，當干線發(fā)生故障時，影響停電的范圍大。同時，可使電能損耗和電壓損耗減少。如果其保護得整定配合不當，容易發(fā)生誤操作，反而擴大故障停電范圍。 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 17 電 源 進 線G W 4 1 5 G / 2 0 0F S 4 1 0B W F 6 . 3 2 5 * 1 WNO . 2 0 2開 關 柜 編 號號柜關開開 關 柜號編型用 途線 路去 向計 算 電 流路線NO . 2 03N O . 2 0 4 N O . 2 0 5N O . 2 0 6P G L 2 2 9 P G L 2 2 9 P G L 2 2 9P G L 2 3 0P G J 1 2 1 . 3動 力 照 明無 功 補 償力動 動 力1 2 3 4 5 6 7 8 1 0 1 11 2 1 391 2 3 4 5 6 7 8 1 0 1 1 1 2 1 3 98 4 1 . 7 8 4 1 . 7 8 4 1 . 781 1 5 1 . 9 2 5 381 81 81 81 81 1 5 1 . 9 2 5 3L MY 3 ( 4 0 * 4 )G W 4 1 2 4 0 0L Q J 1 0R N 2 1 0 / 0 . 5J D J 1 0G W 4 1 2 4 0 0R W 5 1 0 2 0 0F S 4 1 0( 1 0 0 0 0 / 1 . 7 3 2 ) / ( 1 0 0 / 1 . 7 3 2 ) / ( 1 0 0 / 3 )S 9 2 0 0 01 0 / 0 . 4 K VY y n 0H R 5 4 0 0D W 1 5 2 5 0 0L M Z J 1 0 . 5 PGL205主變壓器NO.201GG1A(F)54GG1A(J)03GG1A(F)07NO.102NO.103NO.101G W 4 1 2 4 0 0Z N 5 1 0 / 6 3 0L Q J 1 0 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 18 圖 53 一臺主變壓器的方案總圖西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 19 第 6 章 短路電流的計算 繪制計算電路圖 計算電路圖，是一種簡化了的電氣單線圖，本設計的計算電路圖如下圖 61 所示 圖 61 短路計算電路 計算短路電流 我們知道計算短路電流的方法有歐姆法和標幺值法，歐姆法適合簡單一點的短路計算，而標幺值法適合復雜 一點的短路計算。 確定基準值 設 dS =100MVA， dU = cU ，即高壓側(cè) 1dU =，低壓側(cè)2dU =，則 1dI =1d3dUS=?= 2dI =2d3dUS=?= 計算短路電路中各元件的電抗標幺值 (1) 電力系統(tǒng) ?1X =Sd/Soc=100MVA/200MVA= (2) 架空線 查《工廠供電設計指導》表 51 得 LGJ150 的 10kV 架空線的X0=，而線長為 5km，故 ?2X = X0lSd/U2c=（ 5） Ω ）（ VMVA= (3) 電力變壓器 查設計手冊得 S92021 變壓器容量為 2021Kva 的電抗值為ZU %=6，故 ?3X =NdS100% SUK ? = 2021kVA1001006 MVA? =3 同樣，可以由此計算出其它變壓器的電抗標幺值，因此繪等效電路，如圖 62 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 20 圖 62 等效電路 計算 k1 點（ 10kV 側(cè)）的短路總電抗及三相短路電流和短路容量 (1) 總電抗標幺值 ? ?? 1k∑X = ?1X + ?2X =+= (2) 三相短路電流周期分量有效值 )3(1k?I = 1dI / ? ?? 1k∑X = (3) 其他短路電流 )3(I = )3(?I = )3(1k?I = )3(shi = )3(I = )3(shI = )3(I? = (4) 三相短路容量 ? ??? ? 1k∑)3( 1 / XSS dk =100MVA/= 計算 k2 點（ 側(cè)）的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容量 (1) 總電抗標幺值 ? ?? 2k∑X = ?1X + ?2X + ?3X = (2) 三相短路電流周期分量有效值 )3(2k?I = 2dI / ? ?? 2k∑X =(3)其他短路電流 )3(I = )3(?I = )3(2k?I = )3(shi = )3(I =51kA )3(shI = )3(I? = (4)三相短路容量 ? ??? ? 2k∑)3( 2 / XSS dk =100MVA/= 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 21 表 61 短路計算結(jié)果 短路計算點 三相短路電流 /kA 三相短路容量/MVA Ik）（ 3 I）（ 3 I）（ 3? i)3(sh I）（ 3sh Sk）（ 3 k1 k2 51 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 22 第 7 章 變電站一次設備的選擇 10KV 側(cè)一次設備的選擇校驗 本設計中，選擇的是一號主接線方案，故將選擇的高壓開關柜按接線順序編 號如表 71 所示： 表 71 高壓開關編號 開關柜編號 開關柜接線編號 GG1A(J)03 GG1A(F)54 GG1A(F)07 GG1A(F)07(備用電源 ) (1) 高壓斷路器的選擇 在 和 開關柜中，裝設真空斷路器的柜價約比少油斷路器的柜價高出一萬元。 此設計中，進線的計算電流為 ，配電 所母線的三相短路電流周期分量有效值 KAIK )3( ? ，繼電保護的動作時間為 。在高壓電路中發(fā)生三相短路時， ish=(斷路器型號數(shù)據(jù)查《工廠供電》附表 12 可知 ) 校驗要求，校驗值應不小于被校驗值。 對于戶外的高壓隔離開關，選擇 GW4 型號，初步選擇 GW412/400，其相關數(shù)據(jù)查《工廠供電設計指導》表 51 515，即 : 序號 安裝地點的電氣條件 GW412/400 型隔離開關 項目 數(shù)據(jù) 項目 數(shù)據(jù) 結(jié)論 1 UN 10KV UN.QS 12KV 合格 2 I30 S 400A 合格 3 )3(shi （動穩(wěn)定度） ? = imax 25KA 合格 4 i )3(? . tima（熱穩(wěn)定度） ()2? (+)s= I2t t 10KA2? 5s=500KA2.s 合格 總結(jié)： 10KV 側(cè)高壓隔離開關選擇 GW412/400 型號隔離開關滿足校驗要求 (3) 對開關柜柜內(nèi)隔離開關的選擇校驗 校驗數(shù)據(jù)與戶外隔離開關的校驗數(shù)據(jù)一致，在開關柜 中 ， 和 中，選擇 GN 68 型隔離開關，初步選擇 GN68 10./200 型號 ,其相關數(shù)據(jù)見《工廠供電指導書》表 51 515，即 : 序號 安裝地點的電氣條件 GN68 10T/200 型號隔離開關 項目 數(shù)據(jù) 項目 數(shù)據(jù) 結(jié)論 1 UN 10KV UN.QS 10KV 合格 西南科技大學城市學院本科生畢業(yè)論文 24 2 I30 S 200A 合格 3 )3(shi （動穩(wěn)定度） ? = imax 合格 4 i )3(? . tima（熱穩(wěn)定度） ()2? (+)s= I2t t 10KA2? 5s=500KA 合格 開關柜 中，則裝設 GN810/200 型號隔離開關。 總結(jié)： 10KV 側(cè)開關柜柜內(nèi)隔離開關