【正文】 層高 混凝土 慣性矩 線剛度 底層cbKKK 2??? ???? KKc 2? 212h 212hccKD ??(kN/m) bh (m2) h (m) E Ic hEIc cK ? 其它c(diǎn) bKKK ??? ????? KKc ? 6 2 3.2 106 34 104 24987 14325 5 2 3.2 106 34 104 24987 14325 4 2 3.2 106 34 104 24987 14325 3 2 3.2 106 34 104 24987 14325 2 3. 34 2498 14325 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 2 2 106 109 7 1 2 4.15 106 34 104 19267 8867 （ 三 ） 地震荷載作用下的變形驗(yàn)算 采用 D 值法進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算過程見表 3— 4。 四 樓板設(shè)計(jì) 一 設(shè)計(jì)資料 對(duì)各層樓板設(shè)計(jì)， ???ll ，故按雙向板進(jìn)行計(jì)算。采用C25 混凝土 澆 注 ， 板中鋼筋采用 HPB235筋。 四 內(nèi)力計(jì)算 ： 考慮到實(shí)際情況，采用塑性鉸線法進(jìn)行計(jì)算。 假定邊緣板帶跨中配筋率與中間板帶相同，支座截面配筋率不隨板帶而變化。板的類別見圖 4— 1。 （一） ． A 區(qū)格： ??? lln,α =, up =： M1u= M2u = m1 ， M’ 1u = M” 1u = m1 M’ 2u=M” 2u= m1 。 m , m2u== m, m’ 2u=m“ 2u=2m2u= 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 將上述各值代入（ 4— 5）得： m1u= m, m’ 1u=m” 1u=2m1u= m （ 三 ） 、 C 區(qū)格： ??? lln，α =, up =由于 C 區(qū)格與 B區(qū)格基本相似，故不重新計(jì)算： M1u= ， M2u = m1 ， M’ 1u = M” 1u = m1 ， M’ 2u=M” 2u= m1 。 m , m2u== m, m’ 2u=m“ 2u=2m2u= 將上述各值代入（ 4— 5）得： m1u= m, m’ 1u=m” u=2m1u= m 五 配筋計(jì)算： 各個(gè)區(qū)格的截面高度見表 4— 2，彎矩設(shè)計(jì)值見表 4— 1，考慮到四邊與梁煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 整體澆結(jié)的板的有利因素，對(duì)該類板進(jìn)行折減，取為設(shè)計(jì)值的 80%，取余不折減。 各種區(qū)格的配筋率應(yīng)該滿足最小配筋率的要求，并有足夠的搭接和錨固，具體要求按照《混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》的具體要求執(zhí)行。 m 項(xiàng)目 區(qū)格 A B C D l01（ m） 6 l02（ m） M1u(kN m) M’ 1u(kN m) m1 m1 m1 m1 M’ 2u(kN m) m1 m1 m1 m1 m1u(kN m) 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 m’ 1u(kN m) 0 0 m’ 2u(kN m) 按塑性理論設(shè)計(jì)的截面配筋 表4— 2 項(xiàng)目 h0（ m）m (kN 一 內(nèi)力圖 （ 一 ） 恒荷載作用下的內(nèi)力圖見圖 5— ，圖 5— ，圖 5— 。 （ 三 ） 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖見圖 5— 5— ，圖 5— 。 由于結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，風(fēng)荷載與地震荷載僅做出其在左側(cè)時(shí)的內(nèi)力。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 圖 5— 恒荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩圖 單位（ kN m） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 圖 5— 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（ kN） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 圖 5— 活荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（ kN） 風(fēng)從左側(cè)吹來時(shí)的彎矩、剪力、軸力圖分別見下圖 5— ，圖 5— ，圖5— 。 m） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 36 圖 5— 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（ kN） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 37 圖 5— 風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（ kN） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 左側(cè)地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的彎矩、剪力、軸力圖見圖 5— ，圖 5— ，圖 5— 。 m） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 圖 5— 地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的剪力圖 單位（ kN） 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 42 圖 5— 地震荷載作用下結(jié)構(gòu)的軸力圖 單位（ kN） 二 內(nèi)力組合 各種荷載作用下的框架內(nèi)力求得之后，根據(jù)最不利又是可能的情況進(jìn)行煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 43 內(nèi)力組合。豎向荷載主要為恒荷載和活荷載，恒荷載滿跨布置，活荷載本應(yīng)按最不利布置來進(jìn)行組合 。 設(shè)框架梁 AB 在豎向荷載作用下，梁端最大負(fù)彎矩分別為 MAO、 MBO ,梁跨中的最大正彎矩為 MCO ,則調(diào)幅后的梁端彎矩為： MA= β MAO , MB= β MBO. （ 5— ） 式中， β為彎矩調(diào)幅系數(shù)，對(duì)于現(xiàn)澆框架可取β =～ 。 梁端彎矩調(diào)幅后，在相應(yīng)荷載作用下的跨中彎矩必將增加，因此應(yīng)根據(jù)校核梁的靜 力 平衡條件，由下式檢驗(yàn)： OCOBA MMMM ???2 （ 5— ） 其中， MCO為跨中最大正彎矩； MO為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中最大彎矩值。設(shè)計(jì)采用調(diào)幅后的內(nèi)力值進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋計(jì)算。 梁 在 荷 載 作 用 下 的 內(nèi) 力 表5— 層 數(shù) 控制截面 恒 載 活 載 風(fēng) 載 地 震 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 45 M V M V M V M V 頂 層 1 177。 177。 2 0 0 177。 177。 3 177。 177。 4 177。 177。 5 0 0 177。 177。 6 177。 177。 7 177。 177。 8 0 0 177。 177。 9 177。 177。 五 層 1 16 177。 16 177。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 46 2 0 0 177。 16 177。 3 177。 16 177。 4 177。 177。 5 0 0 177。 177。 6 177。 177。 7 177。 177。 8 0 0 177。 177。 9 16 177。 177。 四 層 1 177。 177。 2 0 0 177。 177。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 47 3 177。 177。 4 177。 177。 5 0 0 177。 177。 6 177。 177。 7 177。 177。 8 0 0 177。 177。 9 177。 177。 三層 1 177。 177。 2 0 0 177。 177。 3 177。 177。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 48 4 177。 177。 5 0 0 177。 177。 6 177。 177。 7 177。 177。 8 0 0 177。 177。 9 65 177。 177。 續(xù)表5— 層 數(shù) 控制截面 恒 載 活 載 風(fēng) 載 地 震 M V M V M V M V 二 層 1 177。 177。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 49 2 0 0 177。 177。 3 177。 177。 4 177。 177。 44 5 0 0 177。 177。 44 6 177。 177。 44 7 177。 177。 42 8 0 0 177。 177。 42 9 177。 177。 42 一 層 1 177。 177。 2 0 0 177。 177。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 50 3 16 177。 177。 4 177。 177。 5 0 0 177。 177。 6 177。 177。 7 16 177。 177。 8 0 0 177。 177。 9 177。 177。 （三） 、內(nèi)力分析、組合 框架梁各層的控制截面見前圖 5— ，設(shè)計(jì)采用最大內(nèi)力設(shè)計(jì)值，即最不利組合下的構(gòu)件內(nèi)力。 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 51 頂層框架梁的不利內(nèi)力組合 表 5— 三 層 框 架 梁 的 不 利 內(nèi) 力 組 合 表 5— 截面號(hào) 恒 +活 恒 +風(fēng) 恒 + （活 +風(fēng)） （恒 + 活）+ 震 ① ② ③ ④ Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max 1 2 0 3 4 5 0 6 7 8 0 9 煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 52 截面號(hào) 恒 +活 恒 +風(fēng) 恒 + （活 +風(fēng)） （恒 +）+ 震 ① ② ③ ④ Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max 1 2 0 3 143 4 5 0 6