【正文】 與其垂直布置的受鐵坑，受鐵坑位于鐵水線下面。鐵水預(yù)處理的方法式混鐵車噴吹法，同時脫硫、脫磷。轉(zhuǎn)爐渣罐的轉(zhuǎn)運(yùn)方式為將渣罐車橫穿高爐鐵水 混鐵車 鐵水預(yù)處理 倒罐站 鐵水罐 扒渣 轉(zhuǎn)爐 精煉鋼包 渣場 LF 爐 RH 鋼包回轉(zhuǎn)臺 連鑄機(jī) 軋機(jī) 預(yù)處理渣 轉(zhuǎn)爐渣 精煉渣 連鑄坯 廢鋼及其它輔料 第 3 頁 過原料跨，在主廠房之外的中間渣場處理。很多重要的生產(chǎn)設(shè)備與輔 助設(shè)備都布置在這里，其中包括轉(zhuǎn)爐，轉(zhuǎn)爐傾動系統(tǒng)，散裝料供應(yīng)系統(tǒng)和加料、供氧系統(tǒng)，底吹氣系統(tǒng)，煙氣凈化系統(tǒng)，出渣、出鋼設(shè)施，拆修爐設(shè)備。煙道和煙罩皆沿跨間朝爐后彎曲，一是便于氧槍和副槍穿過煙罩插入轉(zhuǎn)爐內(nèi)，二是有一個連續(xù)的更換氧槍的通道，換槍方便。 散裝料的各個高位料倉沿爐子跨縱向布置，在其頂部有分配皮帶機(jī)通過，高位料倉布置在緊靠煙道的后面，這樣煙道傾角較大，不易積灰。 轉(zhuǎn)爐修爐方法 采用上修法，煙罩下部可側(cè)向移動。 六、 原材料的供應(yīng)及設(shè)備 鐵水的供應(yīng)和預(yù)處理 鐵水室轉(zhuǎn)爐煉鋼的主要原料，高爐鐵水采用混鐵車運(yùn)輸，經(jīng)預(yù)處理后轉(zhuǎn) 運(yùn)兌入轉(zhuǎn)爐。 對 廢鋼有如下要求 （ 1） 表面清潔少銹，無油污，無泥沙。 （ 3） 廢鋼中硫、磷的含量要低。 （ 5） 廢鋼中不得有密封容器，易燃易爆物品和毒品。 （ 2） 對廢鋼進(jìn)行清除處理，以清楚油污、泥沙等雜質(zhì)和有色金屬、毒品 等，使外形尺寸合格。廢鋼一次一斗裝入。供應(yīng)系統(tǒng)包括散狀料堆場，地下料倉，由地下料倉送往主廠房的運(yùn)料設(shè)施，轉(zhuǎn)爐上方高位料倉，稱量和向轉(zhuǎn)爐加料的設(shè)施。各種散狀材料的儲存量按 20 天考慮。地下料倉為地下式，便于火車或汽車或運(yùn)輸帶自動卸料。從地下料倉向高位料倉供料采用全膠帶運(yùn)輸。 設(shè)置高位料倉在于起到臨時儲 料的作用，并利用重力方式向轉(zhuǎn)爐及時可靠的供料，保證轉(zhuǎn)爐正常生產(chǎn)。 散狀料的用途如下： （ 1） 石灰：主要的造渣材料。 （ 2） 螢石：用于稀釋爐渣，提高爐渣的活性。 （ 4） 鐵礦石：用作冷卻劑。 鐵合金主要用 來調(diào)整鋼液的成分、溫度并進(jìn)行合金化處理。 （ 2） 錳鐵：用于合金化，也作脫氧劑。 （ 3） 鋁鐵：合金化材料，也作脫氧劑。鐵合金由鐵合金間運(yùn)入轉(zhuǎn)爐車間的方式為全膠帶供料系統(tǒng)，這種系統(tǒng)工作可靠，運(yùn)輸量大，機(jī)械化程度高。氧槍升降裝置布置于轉(zhuǎn)爐的上方，這樣其結(jié)構(gòu)簡單，運(yùn)行可靠，換槍迅速。副槍和氧槍平行插入爐內(nèi)。終點(diǎn)鋼水成分（表 21）造渣用 溶劑及爐襯等原材料的成分（表 22），脫氧和合金化用鐵合金的成分及其回收率（表 23）其它工藝參數(shù)（表 24） 表 21 鋼種、鐵水、廢鋼、和終點(diǎn)鋼水的成分設(shè)定值 C Si Mn P S 25 鐵水設(shè)定值 廢鋼設(shè)定值 終點(diǎn)鋼水設(shè)定值 * 痕跡 *［ C］和［ Si］按實(shí)際生產(chǎn)情況選取 ［ Mn］ 、［ P］、［ S］分別按貼水中相應(yīng)成分含量的 30%、10%、和 60% 留在鋼水中設(shè)定?？傇堪ㄨF水中元素的氧化、爐襯蝕損和加入熔劑的成渣量。 表 212 廢鋼中元素的氧化產(chǎn)物及其成渣量 元素 反應(yīng)產(chǎn)物 元素氧化量 耗氧量 產(chǎn)物量 進(jìn)入鋼中 第 14 頁 （ kg） （ kg） （ kg） 的來量（ kg） C ? ? ? ?C CO? ％90％＝ （入氣） ? ? ? ?2C CO? ％10％＝ （入氣） Si ? ? ? ?2Si SiO? ％＝ （入渣） Mn ? ? ? ?Mn MnO? ％＝ （入渣） P ? ? ? ?25P PO? ％＝ （入渣） S ? ? ? ?2S SiO? ％ 1/3＝ （入氣） ? ? ? ? ? ? ? ?S CaO CaS CO? ? ? ％ 2/3＝ － （ CaS 入渣） 合計 － ＝ 成渣量（ kg） 將表 211 與表 212 合并，得到加入廢鋼后的物料平衡。 根據(jù)鋼種成分設(shè)定值（表 21）和鐵合金成分及其燒損率（表 23）算出錳鐵和硅鐵的加入量及其元素的燒損量，將所得結(jié)果與表 214 合并，得到冶煉一爐鋼的總物料平衡表。 脫氧合金化后的鋼水成分 C： 0 . 0 4 80 . 1 0 % 1 0 0 % 0 . 1 5 %9 1 . 4 1 0 . 9 2 6? ? ?? 第 18 頁 Si:： 0 .0 0 3 0 .2 7 3 1 0 0 % 0 .3 0 %9 1 .4 1 0 .9 2 6? ??? Mn： 0 . 4 7 7 0 . 0 0 20 . 1 8 % 1 0 0 % 0 . 7 0 %9 1 . 4 1 0 . 9 2 6?? ? ?? P： 0 .0 0 20 .0 2 0 % 0 .0 2 2 %9 1 .4 1 0 .9 2 6??? S： 0 .0 0 10 .0 2 1 % 1 0 0 % 0 .0 2 2 %9 1 .4 1 0 .9 2 6? ? ?? 碳含量未達(dá)到設(shè)定值，則需向鋼包內(nèi)加焦粉增碳。其他數(shù)據(jù)參照物料平衡選取。 k） — — 熔化潛熱 218 272 209 209 209 — 液態(tài)或氣態(tài)平均熱容（ kJ/kg包括鐵水物理熱、元素氧化熱及成渣熱、爐襯中碳的氧化熱、煙塵氧化熱。 第 22 頁 表 222 元素氧化熱和成渣熱 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） 反應(yīng)產(chǎn)物 氧化熱或成渣熱（ kJ） C CO? 11639 ＝ 23Fe FeO? 6460＝ 2C CO? 34834 ＝ 25P PO? 18980＝ 2Si SiO? 29202 ＝ 2 5 2 54P O C aO P O? 4880＝ Mn MnO? 6594＝ 222SiO C aO SiO? 1620＝ Fe FeO? 4250＝ 合計yQ ○ 3 爐襯中碳的氧化熱 lQ ：根據(jù)爐襯蝕損量及其含碳量確定 lQ ＝ 14％ 90％ 11639+ 14％ 10％ 34834＝ ○ 4 煙塵氧化熱 cQ ：由表 24 給出的煙塵量參數(shù)和反應(yīng)熱效應(yīng)計算 cQ ＝ （ 75％ 56/72 4250+20％ 112/160 6460）＝ 故熱收入總值為： sQ ＝ wQ + yQ + lQ + cQ ＝ 第二步：計算 熱支出 zQ 熱支出項包括：鋼水物理熱，爐渣物理熱，煙塵物理熱，爐氣物理熱，渣中鐵珠物理熱，噴濺物理（金屬熱），輕燒白云石分解熱，熱損失，廢鋼吸熱。 gT ＝ 1536－（ 65+ 5+ 30+ 25）－ 6＝ 1520℃ （式中 :,和 分別為終點(diǎn)鋼水 C、 Mn、 P和 S的含量） zT ＝ 1520+50+50+70＝ 1690℃ （式中： 50， 50和 70 分別為出鋼過程中的溫降、鎮(zhèn)靜及爐后處理過程中的溫降和過熱度） 第 23 頁 gQ＝ [（ 1520－ 25） +272+（ 1690－ 1520） ] ＝ ○ 2 爐渣物理熱 rQ ：令終渣溫度與鋼水溫度相同，則得： rQ ＝ [（ 1690－ 25） +209]＝ kJ ○ 3 爐氣、煙塵、鐵 珠和噴濺金屬的物理熱 xQ ，根據(jù)其數(shù)量，相應(yīng)的溫度和熱容確定（表 223） 表 223 某些物料的物理熱 項目 參數(shù)（ kJ） 備注 爐氣物理熱 [（ 1450－ 25） ]＝ 1450℃系爐氣和煙塵的溫度 煙塵物理熱 [（ 1450－ 25） +209]＝ 渣中鐵珠物理熱 [（ 1520－ 25） +272+（ 1690－ 1520） ]＝ 1520℃系 鋼水熔點(diǎn) 噴濺金屬物理熱 1 [（ 1520－ 25） +272+（ 1690－ 1520） ]＝ 合計 xQ ＝ ○ 4 生白云石分解熱 bQ ：根據(jù)其用量、成分和表 220 所示的熱效應(yīng)計算 bQ ＝ （ ％ 1690+％ 1405）＝ kJ ○ 5 熱損失 qQ ：其它熱損失帶走的熱量一般約占總熱收入的 3～ 8％，在這取 5％，則 qQ ＝ 5％＝ kJ ○ 6 廢鋼吸熱 fQ ：用于加熱廢鋼的熱量系剩余熱量，即： f s g r x b qQ Q Q Q Q Q Q? ? ? ? ? ?＝ kJ 故廢鋼加入量 fW 為： fW ＝ ? {1 [（ 1520－ 25） +272+（ 1690－ 1520） ]} ＝ kJ 第 24 頁 故廢鋼比為： 1 3 .3 9 1 0 0 % 1 1 .8 1 %1 0 0 1 3 .3 9 ??? 熱平衡表計算結(jié)果列于表 224 表 224 熱平衡表 收入 支出 項目 熱量（ kJ） ％ 項目 熱量（ kJ） ％ 鐵水中物理熱 鋼水物理熱 元素氧化熱和成渣熱 爐渣物理熱 其中 C 氧化 廢鋼吸熱 Si 氧化 爐氣物理熱 Mn 氧化 煙塵物理熱 P 氧化 渣中鐵珠物理熱 Fe 氧化 噴濺金屬物理熱 2SiO 成渣 輕燒白云石分解熱 25PO 成渣 熱損失 煙塵氧化熱 爐襯中碳的氧化熱 合計 合計 應(yīng)當(dāng)指出：加入鐵合金進(jìn)行脫氧和合金化，會對熱平衡數(shù)據(jù) 產(chǎn)生一定的影響，對轉(zhuǎn)爐用一般生鐵冶煉低碳鋼來說，所用鐵合金種類有限、數(shù)量也不多。 熱效率 1 0 0 8 2 . 9 8? ????鋼水物理熱 爐渣物理熱 廢鋼吸熱 ％＝ ％熱收入總值 若不計爐渣帶走的熱量時： 熱效率 1 0 0 6 9 . 3 2? ???、 鋼水物理熱 廢鋼吸熱 ％＝ ％熱收入總值 第 25 頁 第三章 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐爐型設(shè)計 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐的出現(xiàn)，對大幅度提高鋼的產(chǎn)量有著重要意義。在我國從 1962 年起在 首都鋼鐵公司采用這種方法進(jìn)行試驗(yàn)以后，全國各地相繼建造了大、中、小型頂吹氧氣轉(zhuǎn)爐，發(fā)展速度很快。 原始條件 （ 1）年產(chǎn) 550 萬噸連鑄坯。 （ 3）轉(zhuǎn)爐作業(yè)率 %，鐵水密度 3/tm （ 4）常吹座數(shù) 取“三吹二” 所以 55000002 3 6 5 9 1 . 8 % 9 5 % 9 6 %T ? ? ? ? ? 公稱 T=250t 熔池尺寸的計算 熔池是容納金屬并進(jìn)行一系列復(fù)雜物理化學(xué)反應(yīng)的地方，其主要尺寸有熔池直徑和熔池深度。 爐口直徑 (43 53% )dD? 取 50 % 0. 5 5. 77 6 2. 88 8d D m?