【正文】 。因此， 燒失量與有機質含量是兩個不能相等同的概念，二者之間既有聯系又存在著區(qū)別。 58 由此可見， 以與有機質含量 不同概念的燒失量作為判定是否 為有機土的指標，是不科學的、有失偏頗的。 4.“ 孔隙率”： 從實用價值上看，在土力學中，“ 孔隙率 ”這個指標的實用意義不大，況且與“ 孔隙比 ”的關系過于簡單，兩者保留一個即可。 59 第 2章 內容勘誤 ：從上向下第 8行 “ 單位土體積 …… 扣除同體積水的質量后 ” ：從上向下第 5行 “ 是因為它所具有的單 粘 結構決定的 ” ：表 118從上向下第 3行 “ 粒徑大于20mm的顆粒超過全重 50%” ：表 121第 1行 “ 粉質粘 上 ” 土粒 粒 60mm 土 60 第 2章 重點內容 ， 級配指標 61 第 2章 作業(yè) p39： 12， 14， 16， 17 62 第 3章 地基的應力和沉降 第 1節(jié) 概述 第 2節(jié) 土中自重應力 第 3節(jié) 基底壓力 第 4節(jié) 地基附加應力 第 5節(jié) 地基沉降的彈性力學公式 第 6節(jié) 土的壓縮性 第 7節(jié) 地基的最終沉降量 63 第 8節(jié) 應力歷史對地基沉降的影響 第 9節(jié) 地基最終沉降計算問題綜述 第 10節(jié) 飽和土的有效應力和滲透固結 第 11節(jié) 地基沉降發(fā)展三分量 64 第 1節(jié) 概述 ※ 自重應力： 地基中源于土體自身重量的應力 。 ※ 附加應力： 建筑物的荷載在土體中產生的在原有應力基礎上的應力的增量 。 本章主要討論地基中的 應力 和 豎向位移（ 沉降 ）。沉降分析是土力學的基本課題之一。 土體產生變形的原因主要是土體中 應力狀態(tài)的改變 （如地面荷載引起地基中應力場的改變，在地基中產生附加應力）。 67 土體的應力 ~應變關系十分 復雜 ， 常呈 彈 、 粘 、 塑性 ， 并且 呈 非線性 、 各向異性 ， 還受 應力歷史 的影響 。 經典的沉降計算方法對上述兩個問題是這樣處理的：在荷載作用下地基中附加應力場是根據 半無限空間各向同性 、 均質 、 線彈 68 性體 理論計算的 ， 土體壓縮性是根據 一維壓縮試驗 測定的 ， 并采用 分層總和法 來計算沉降 。 69 第 2節(jié) 土中自重應力 在荷載作用之前 ， 地基中存在 初始應力場 。 在工程應用上 ， 計算初始應力場時常假設天然地基為水平 、 均質 、 各向同性 的 半無限空間 ， 土層界面為 水平面 。 70 地基中的初始應力 ， 即地基 中任一點的 自重應力 ， 只需用 豎向應力和水平向應力表示 。 71 土中豎向和側向的自重應力 一般均指 有效自重應力 ， 計算 時 ， 對地下水位以下土層必須以 有效重度 ? 39。 為簡便起見 ， 常把豎向有效自重應力 ?cz簡稱為自重應力 ， 并以符號 ?c表示 。 基底壓力分布與 基礎的大小 和剛度 、 作用于基礎上 荷載的大小 和 分布 、地基土的力學性質 以及 基礎的埋深 等因素有關 。 因此 ， 對于具有一定剛度以及尺寸較小的柱下單獨基礎和墻下條形基礎 ， 其基底壓力可近似按直線分布的圖形計算 。一般天然土層在自重作用下的變形早已結束，因此只有 基底附加壓力 才能引起地基的 附加應力 和 變形 。 75 第 4節(jié) 地基附加應力 地基附加應力是指建筑物荷重在土體中引起的附加于原有應力之上的應力 。 76 一、豎向集中力下的地基附加應力 采用 Boussinesq解答 ，豎向正 應力 ?z和豎向位移 w最為常用。 二、矩形荷載和圓形荷載下的地基附加應力 先以積分法求矩形荷載面角點下的地基附加應力，然后運用 角點法 求得矩形荷載下任意點的地基附加應力。 注意 b是沿三角形分布荷載方向的邊長。 78 可以積分法求得均布圓形 荷載面中點下任意深度的地基附加應力。 四、非均質地基中的附加應力 （ 應力集中 ） （ 應力集中 ） （ 應力擴散 ） 79 第 5節(jié) 地基沉降的彈性 力學公式 柔性荷載下的地基沉降（ Boussinesq解答） 80 第 6節(jié) 土的壓縮性 ※ 土的 壓縮性 ：土在壓力作用下體積縮小的特性 。 81 土的壓縮源于土中孔隙體積 的減少（ 氣體壓縮 、 氣體排出 、 孔隙水的排出 ）。 在荷載作用下，飽和土體中產生 超靜孔隙水壓力 ，在排水條件下，隨著時間發(fā)展，土體中水被排出，超靜孔隙水壓力逐步消散，土體中 有效應力 逐步增大，直至超靜孔隙水壓力完全消散，這一過程稱為 固結 。壓縮曲線可按兩種方式繪制，一種為 e~p曲線；一種為 e~lgp曲線。 的 絕對值 （理論上的，反映某壓力下土的壓縮性）。為了便于應用，通常采用壓力由p1=100kPa增加到 p2=200kPa時所得到的壓縮系數 a12。 (2)土的壓縮指數 Cc 由 e~lgp曲線得到。 84 ※ 壓縮指數越大，反映土的 壓縮性越高。 aeEs11 ??※ Es越小，表示土的壓縮性越高。若測得其回彈穩(wěn)定后的孔隙比，則可繪制相應的孔隙比與壓力的關系曲線，即 回彈曲線 。 86 如重新逐級加壓，則可測得 土樣在各級荷載下再壓縮穩(wěn)定后 的孔隙比 ， 從而繪制 再壓縮曲線 。曲線的開始部分往往接近于直線，與直線段終點對應的荷載稱為地基的 比例界限荷載 。 用載荷試驗來測定土的變形模量，費時、費力，且費用較高，對于深層土的試驗結果可靠性較差。 89 ※ 土的 變形模量 E0是土體在 無側限條件下 的應力與相應的應變的比值 。 由側向不允許膨脹的條件，可以得到土的靜止側壓力系數 K0與泊松比 ?的關系 ???? 10K90 由豎向的應力 、 應變關系以及壓縮模量的定義可得到土的變形模量與壓縮模量換算的 理論關系公式 sEKE )21( 00 ???91 第 7節(jié) 地基的最終沉降量 在荷載作用下，地基土體發(fā)生變形，地基產生沉降。主要介紹兩種計算地基最終沉降量的方法： 傳統(tǒng)的分層總和法 和 規(guī)范推薦的分層總和法 。 92 一 、 傳統(tǒng)的分層總和法 采用分層總和法計算地基的 最終沉降量時，將壓縮層范圍內的土層分成n個分層，應用彈性理論計算在荷載作用下各分層中的附加應力，采用單向壓縮條件下的壓縮性指標，分別計算各分層的壓縮量，然后求和得到總沉降。 93 單向分層總和法假設 ： ， 對非均質地基 ， 由其引起的附加應力分布可按均質地基計算； 縮變形導致的地基沉降，剪應力可忽略不計； 。 94 地基土的壓縮性隨著深度的 增大而降低，局部荷載引起的附 加應力又隨深度的增大而減少，所以超過一定深度的土，其變形對沉降量的貢獻小到可忽略不計。 95 地基沉降計算深度的下限， 一般取在地基附加應力等于自 重應力的 20%處，如在該深度以下有高壓縮性土層，則計算深度下限取在一般取在地基附加應力等于自重應力的 10%處。 96 地基壓縮層厚度范圍內的 分層厚度一般取 （ b為基底 寬度）或 1~2m，不同土層之間的分界面和地下水面是當然的分層面。 與傳統(tǒng)的分層總和法 不同之處 ： ； ，考慮了基礎大小這一因素，比應力比法更為合理； ，使得計算結果接近于實測值。 規(guī)范規(guī)定須將地基計算沉降量 s′乘以沉降計算經驗系數 ?s加以修正，沉降計算經驗系數根據地區(qū)沉降觀測資料及經驗確定。 通常將地基中土體的先期固結壓力與現有上覆土層壓力之比定義為 超固結比OCR。 0ppO C R c?OCR 1 超固結狀態(tài) =1 正常固結狀態(tài) 1 欠固結狀態(tài) 101 將室內壓縮曲線修正后得到 原始壓縮曲線，并可確定土的壓 縮性指標。 102 正常固結狀態(tài)的土其原始的 e~lgp曲線為一條直線（壓縮指數 為 Cc）； 超固結狀態(tài)的土 其原始的 e~lgp曲線由兩條斜率不同的直線構成 （ 壓縮指數分別為 Ce和 Cc ） ； 欠固結狀態(tài)的土其原始的 e~lgp曲線為一條直線（壓縮指數為 Cc ） 103 第 9節(jié) 地基最終沉降 計算問題綜述 一、各種分層總和法的共同假設 共同假設 ：荷載作用下的非均質地基中的附加應力分布，可以用均質彈性半空間的理論解答來代替。 104 但是，實踐表明，地基沉降 計算的準確與否，更直接地取決 于方法本身能否反映地基的成層性和非均質性、能否考慮到土的應力 應變關系的非線性，應力計算精確度的影響畢竟還居其次。 106 土的固結過程的兩種特性 ： ，土體 孔隙比減小，土體產生壓縮，體積變??； ，有效應力逐漸增大，土體的抗剪強度得到提高。 107 ※ 固結模型：彈簧代表土顆粒 骨架，水代表孔隙水，活塞 上的小孔象征土的滲透性和排水條件（孔的大小代表滲透性的強弱）。 一維固結理論的基本假設： 、各向同性和完全飽和的； ； ； ； 109 ，土的滲透 系數 k和壓縮系數 a都是不變 的常數； ，且在固結過程中保持不變； 。 111 理論上可以根據孔隙水壓力 的解答，求得相應的有效應力的 大小和分布，再算出任意時刻基礎的沉降量。所以引入固結度的概念，使問題得到簡化。 01 uuUssUcct ??? 或112 第 11節(jié) 地基沉降發(fā)展 三分量 一、三維應力狀態(tài)下土的變形和地基沉降的發(fā)展 地表局部荷載作用下，地基土處于三維應力狀態(tài)，土中孔隙水的排出也是三維的。 113 但是剪應力增量卻使單元 體發(fā)生 剪切畸變 。當孔隙水壓力完全消散，固結過程完成之后，土體在不變的有效應力作用下，產生 蠕變變形 。 114 目前關于 瞬時沉降 、 固結 沉降 和 次固結沉降 的計算結果， 與實際情況尚存在較大差距。 115 第 3章 內容勘誤 ：圖 23中第 2層土的豎向自重應力計算公式 “ ?1h1 ?2h2” + ：從上向下第 3行式（ 24） 應為 ???niiic h1?????niiic h1??116 ：從上向下第 1行“為 P0” ：倒數第 1行式（ 226）中“ ?z” p0 ?x ：倒數第 5行“限條件下的豎向附加應力與相應的應變增量之比值。 ? ：從上向下第 9行式（ 288）中的“ pei”應為“ pci” ：從上向下第 14行“ … 上作用著法向力 p（圖 248）， …” P 118 ：倒數第 6行式 （ 2107） “ ” 應為 “ ” ????HzHtzdzdzu020,1?????HzHtzdzdzu00,1?119 第 3章 重點內容 和規(guī)范推薦的分層總和法 120 第 3章 作業(yè) p111： 21， 25， 26， 28 121 第 4章 土的抗剪強度 第 1節(jié) 概述 第 2節(jié) 庫倫公式和莫爾 庫倫強度理論 第 3節(jié) 抗剪強度的測定方法 第 4節(jié) 飽和粘性土的抗剪強度 第 5節(jié) 無粘性土的抗剪強度 122 第 1節(jié) 概述 土的抗剪強度 是土體抵抗 剪切 破壞的極限能力 。 123 土的抗剪強度一般可分為 兩部分：一部分與顆粒間的