【正文】 故框架梁的截面尺寸為bh=250㎜450㎜表21估算梁的截面尺寸（㎜）及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)Tab 21 The sectional size of a roof beam of the form and grade of intensity of every layer concrete層數(shù)混凝土強(qiáng)度等級(jí)橫梁（bh）縱梁（bh）次梁（bh）AB,CD,EF跨BC,DE跨1～6C30300700250450300700300700 2）柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按下式計(jì)算：－1計(jì)算： (1－1)式中：：為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，,；: 為按照簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)荷面積；：為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取14KN/。 故初選柱的尺寸為600㎜600㎜； 結(jié)構(gòu)布置如圖22 所示： 圖21 結(jié)構(gòu)平面布置圖Figure 21 structure of a floor plan 注：梁的尺寸：L1=300㎜700㎜, L2=300㎜700㎜,L3=250㎜450㎜，邊柱、內(nèi)柱的尺寸均為：600㎜600㎜ 圖22 結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖 Drawing of the structural design注：,h=++=3 重力荷載計(jì)算 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1)屋面 上人屋面30mm厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 高聚物改性瀝青防水卷材 20mm厚1:3水泥蛭石砂漿保溫層 40mm厚1:8水泥膨脹珍珠巖 20mm厚1:3水泥砂漿找平 100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板 20mm厚板下混合砂漿抹面 合計(jì)： KN/㎡ 2)1～5層樓面：大理石面層，水泥砂漿擦縫30厚1：3干硬性水泥砂漿面上撒2厚素水泥 ㎡水泥漿結(jié)合層一道結(jié)構(gòu)層：25＝㎡抹灰層：17＝㎡合計(jì)： KN/㎡ 3)女兒墻 6厚水泥砂漿罩面 20= kN/m212厚水泥砂漿打底 20= kN/m2240厚磚墻 17 = kN/m2 20厚水泥砂漿找平層 20 = kN/m2合 計(jì)： 4)樓梯，水泥砂漿樓面構(gòu)造層：㎡結(jié)構(gòu)層：25＝㎡抹灰層：17＝㎡合計(jì)： KN/㎡ 屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 1)根據(jù)《荷載規(guī)范》查得:上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/ m178。（旅館）浴室、廁所活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 kN/ m178。 2)雪荷載: Sk= KN/㎡=㎡ 屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者取大者. 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計(jì)算 1）梁、柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計(jì)算出單位長(zhǎng)度上的重力荷載；對(duì)墻、門、窗等可計(jì)算出單位面積上的重力荷載。 表31 梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Tab 31 Roof beam , post gravity load standard value層次構(gòu)件b，mh，mγ，kN/m179。li，mnGi，kNΣGi，kN1邊橫梁27中橫梁18次梁18縱梁42柱54續(xù)表312~6邊橫梁27中橫梁18次梁18縱梁42柱54注：1）表中β為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量。2）墻體自重 （1）外墻為390mm厚混凝土空心小砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為： +172= KN/ m178。（3） KN/ m178。 KN/ m178。），外側(cè)為20mm厚抹灰，則衛(wèi)生間墻單位墻面重力荷載為： 17+17+=178。Ｍ2G=178。Ｍ4G=178。 4）窗重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總表表34窗重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總Tab 34 Load making variably up value coefficient窗標(biāo)號(hào)尺寸（m）荷載標(biāo)準(zhǔn)值Ｃ1G=178。Ｃ3G=178。各可變荷載的組合值系數(shù)按表35的規(guī)定采用：無(wú)論是否為上人屋面，其屋面上的可變荷載均取雪荷載。其它層重力荷載代表值包括：樓面荷載、50%樓面均布活荷載、梁自重、樓面上下個(gè)半層的柱自重、墻自重。第一層：G1=+ ++（+）/2 ++（+）/2= 第二～五層：G2=G3=G4=G5= +++++= 第六層：G6=++++++(+) 2+= kN機(jī)房：Ge =++(+)2++30= 注：電梯機(jī)房設(shè)備近似按30kN計(jì)算。柱線剛度；其中為柱的截面慣性矩，h為框架柱的計(jì)算高度。表41 橫梁線剛度計(jì)算表Tab 41 Line rigidity ib reckoner of the crossbeam類別層次ECN/mm178。mmI0/lNmm邊橫梁1~61043007001097800101010101010走道梁1~61042504501092100101010101010表42 柱線剛度ic計(jì)算表Tab 42 Thread rigidity ic reckoner of the post層次hc，mmEc，N/mm2bh，mm2I0，mm4EcI0/hc，N根據(jù)梁、柱線剛度比的不同，結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱以及樓電梯間柱等。第2層C1柱及與其相連的梁的相對(duì)線剛度如圖41所示，圖中數(shù)據(jù)取自表41和表42。s relative stiffness則梁柱線剛度比為； == αc= = 得： D =αc= =34079N/mm表43中框架各柱側(cè)移剛度D值（N/mm）Tab 43 The frame post side of China moves rigidity D value層次邊柱（8根）中柱（22根）ΣDiαcDi1αcDi2120101244776993022271554111111216823~627155411111121682表44 邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)Form 44 The frame post side moves rigidity D value層次A1，A9，F(xiàn)1，F(xiàn)9B1，B9，C1，C9，D1，D9，E1，E9ΣDiαcDi1αcDi211828522330251780221746340793596163~62174634079359616表45 樓，電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)Tab 45 Load making variably up value coefficient層次E2，E3，E4，E5，E7，E8，F(xiàn)2，F(xiàn)3，F(xiàn)4，F(xiàn)5，F(xiàn)7，F(xiàn)8，ΣDiαcDi1αcDi212158716139226356225316155792453703~62531615579245370將上述不同情況下得到的同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di，如表46所示。5 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 橫向自振周期計(jì)算本設(shè)計(jì)采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)自振周期，因建筑為帶有屋面局部突出間的房屋，突出間對(duì)主體結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移將產(chǎn)生影響，故按頂點(diǎn)位移相等的原則，將屋面突出部分重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，計(jì)算如下；按公式51 （51）將折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即Ge=(1+)= KN結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由公式52～公式54。 （52） （53） （54）計(jì)算。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下：Geq = ∑Gi= =a1= () amax=()=FEK = a1 Geq== KN==T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。將上述δn和FEK代入可得 =具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表52。mGiHi/∑GiHiFi，KNVi，KN7654321各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖圖51 橫向水平地震作用及樓層地震剪力Fig 51 crosswise horizontal earthquake function and floor earthquake shearing force 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移△ui和頂點(diǎn)位移ui分別按公式58和公式59。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表53。表53 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算Tab 53 Displacement checking putations under horizontal earthquake 層次Vi，KN∑Di，N/mm△ui，mmui，mmhi，mmθe=6172666833001/46485172666833001/26194172666833001/19303172666833001/16022172666833001/14351147743845501/1596由表53可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/1435〈1/550，滿足要求，其中限值[△u/h]=1/550。以圖22中④軸線橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例，說(shuō)明計(jì)算方法，其余框架內(nèi)力計(jì)算從略。框架柱端剪力及彎矩分別按公式510和公式511。各柱反彎點(diǎn)高度比y按公式512。本例中各層梁截面相同，即線剛度相同故不考慮y1修正值，且只有一，二層分別需考慮修正值y2和y3，其余柱均無(wú)修正。表55 各層邊柱端彎矩及剪力計(jì)算Tab 55 The square of post end of every side layer and strength calculated層次hi，mVi，KN∑DijN/mmDi1Vi1KyMi1bMi1u617266682715551726668271554172666827155續(xù)表553 17266682715521726668271551147743820101