【正文】 、水力停留時間較長，使氧化溝容積會大于傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池容積，占地面積可能會大些，但因為省去了初沉池和污泥厭氧消化池，占地面積總的來說會少于傳統(tǒng)活性污泥法。 A2/O 法的特點有： ① A2/O 法在去除有機碳污染物的同時，還能去除污水中的氮磷，與傳統(tǒng)活性污泥法二級處理后再進行深度處理相比，不僅投資少、運行費用低，而且沒有大量的化學(xué)污泥，具有良好的環(huán)境效益。 ③ A2/O 法工藝流程簡單，總水力停留時間少于其他同樣功能的工藝，節(jié)省基建投資。 d. AB 法工藝 AB 工藝是一種生物吸附―降解兩段活性污泥工藝， A 段負(fù)荷高，曝氣時間短， 左右，污泥負(fù)荷高 2～ 6 kgBOD5/(kgMLSS d)，該段工藝有機物、氮和磷都有一定的去除率，適用于處理濃度較高，水質(zhì)水量較大的污水，通常要求進水 BOD5≥ 250mg/L， AB 工藝才有明顯優(yōu)勢 [4]。 ① 對有機底物去除效率高。主要表現(xiàn)在：出水水質(zhì)波動小，有極強的耐沖擊負(fù)荷能力，有良好的污泥沉降性能。 ④ 節(jié)能 。經(jīng)試驗證明， AB 法工藝較傳統(tǒng)的一段法工藝節(jié)省運行費用 20%～ 25%. AB 工藝的缺點 8 ① A 段在運行中如果控制不好，很容易產(chǎn)生 臭氣 ，影響附近的環(huán)境衛(wèi)生，這主要是由于 A 段在超高有機負(fù)荷下工作，使 A 段曝氣池運行于厭氧工況下，導(dǎo)致產(chǎn)生硫化氫、大糞素等惡臭氣體。 ③ 污泥產(chǎn)率高， A 段產(chǎn)生的污泥量較大，約占整個處理系統(tǒng)污泥產(chǎn)量的 80%左右，且剩余污泥中的有機物含量高，這給污泥的最終穩(wěn)定化處置帶來了較大壓力。 它是一個完整的操作過程，包括進水、反應(yīng)、 沉淀、排水排泥和閑置 5 個階段。 ② 具有完全混合式和推流式曝氣池的優(yōu)勢，承受水量，水質(zhì)沖擊負(fù)荷能力強。 ④ 對有機物和氮的去除效果好。就除磷而言，采用非限量或半限量曝氣進水方式，將影響磷的釋放；對脫氮而言，則將影響硝化態(tài)氮的反硝化作用而影響脫氮效果。 從上面的對比中我們可以得到如下結(jié)論：根據(jù)綜合分析，為使該廢水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)則應(yīng)考慮使用具有脫氮除磷功能的生物處理工藝。 ① 氧化溝法方案在達(dá)到與傳統(tǒng)活性污泥法同樣的去除 BOD5效果時，還能有更充分的硝化和一定的反硝化效果； ② 氧化溝法管理較簡單，適合該污水處理管理技術(shù)水平現(xiàn)狀； ③ 氧化溝法相對 A/O 法具有更強的適應(yīng)符合波動能力 [6]。 10 圖 1 氧 化 溝 法 污 水 處 理 廠 工 藝 流 程渣包外運柵渣打包機格柵原污水提升泵 沉砂池 厭氧池 氧化溝 二沉池 接觸池 分水井農(nóng)灌砂泵砂水分離器砂外運回流泵 加氯機液氯污泥泵濃縮池污泥脫水機泥餅外運至回用水深度處理系統(tǒng)集泥井貯泥池 11 3 污水處理工藝 設(shè)計計算 污水處理系統(tǒng) 格柵 格柵主要是為了攔截廢水中的較大顆粒和漂浮物，以確保后續(xù)處理的順利進行。 設(shè)計參數(shù)：柵條間隙 e=，柵前水深 h=,過柵流速υ =， 安裝傾角δ=60176。 圖 2 格柵示意圖 ① 柵條間隙數(shù) n ?ehaQn sinm ax? 式中： n—— 柵條間隙數(shù)，個； Qmax—— 最大設(shè)計流量， Qmax = m3/s； 12 a—— 格柵傾角，取 60 ； b—— 柵條間隙， m ，取 m； h—— 柵前水深， m，取 m； v—— 過柵流速， m/s，取 m/s； 則： 60s i i nm a x ???? e hv aQn = 條 取 17 條 ② 柵槽寬度 B B=S(n1)+bn 式中： S—— 柵條寬度， m ，取 m 。 則： 3434 ??????????????? bs?? 13 agvh sin220 ??= 2? = m h1=h0k=3= ④ 柵后槽總高度 H H=h+h1+h2 式中： h2—— 柵前渠道超高， 取 = m。 ⑤ 柵槽總長度 L 112 1 .0 0 .5 ta nHL l l ?? ? ? ? ? 1112 tanBBl ??? 12 2ll ? 11H h h?? 式中： 1l —— 進水渠道漸寬部 分的長度， m ； B1—— 進水渠寬， m ，取 B1= ； a1—— 進水渠道漸寬部分的展開角度，取 a1=20? ； 2l —— 柵槽與進水渠道連接處的漸窄部分長度， m ； H1—— 柵前渠道深， m. 則： ?? ???? 20tan2 111 aBBl 212 ll ?= m H1=h+h2=+= m 14 L=l1+l2+++?tan1H=++++= ⑥ 每日柵渣量 W 總KWQW 100086400 1m a x? 式中： W1—— 柵渣量， m3/(103m3)污水 ，取 W1= m3/(103m3)污水 。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排入 關(guān)渠堰 。 污水提升泵池尺寸： 1000mm 900mm 1500mm 數(shù)量： 1 座 材質(zhì)：鋼筋混凝土 構(gòu)造：全地埋 平流式 沉砂池 ① 設(shè)計說明 污水經(jīng) 提升 泵提升后進入平流沉砂池，共兩組對稱于提升泵房中軸線布置，每組分為兩格 [4]。 15 設(shè)計流量為 Qmax=464 m3/h= m3/s，設(shè)計水力停留時間 t=30s，水平 最大 流速υ=，城市污水沉砂量 X=30 m3/(106m3)，清除沉砂的間隔時間 T=2d。 則： B=n B1=2 = ④ 有效水深 h2 h2=BA 式中： h2—— 有效水深； A—— 池平面面積； B—— 沉砂 池總寬。 ZK —— 水流量變化系數(shù)， 取 。 h2—— 有效深度 , h2=； h3—— 沉砂室高度，取 則： H= h1+ h2+ h3=++= 厭氧池 設(shè)計流量：最大日平均時流量為 Qmax= 129L/s 水力停留時間： T= 污泥濃度： X=3000mg/L 污泥回流液濃度： Xr=10000mg/L 考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過 15h，所以設(shè)計水量按 17 最大日平均時考慮 [8]。 則厭氧池面積： A= 229041161 mhV ?? 厭氧池直徑： D= 29044 ???Am （取 D=20m） 考慮 的超高，故池總高為 H=h+=4+=。 d) 污泥濃度 MLVSS=5000mg/L 污泥 f=， MLSS=3000mg/L。氧化溝按設(shè)計分 2 座，按最大日平均時流量設(shè)計Qmax=11092 m3/d= 129 m3/s，每座氧化溝設(shè)計流量為 Q1＝2maxQ= 65L/s。d K1= Ko2=剩余堿度 100mg/L(保持 PH≥): 所需堿度 堿度 /mgNH3N 氧化；產(chǎn)生堿度 堿度 /mgNO3N 還原 硝化安全系數(shù)： 脫硝溫度修正系數(shù)： 設(shè)計計算 ① .堿度平衡計算： 出水 處理水中非溶解性 BOD5值 BOD5f； BOD5f = Ce （ 5） 式中： BOD5f—— 出水 處理水中非溶解性 BOD5值 ， mg/L； Ce—— 出水中 BOD5的濃度， mg/L； 則： BOD5f = 20 （ 1 5） = mg/L 則出水 處理水中溶解性 BOD5值 ， BOD5=20 BOD5f = mg/L ② .設(shè)采用污泥齡 20d， 日產(chǎn) 污 泥量 Xc 19 Xc =crbaQL??1 式中： Q—— 為氧化溝設(shè)計流量， 11092 m3/d； a—— 為污泥增長系數(shù)，取 kg/kg； b—— 污泥自身氧化率，取 L/d。 則 Xc = ? ?? ? 644 ???? ????? crbaQ L? kg/d 根據(jù)一般情況， 設(shè)其中有 ％為氮，近似等于 總凱式氮（ TKN） 中用于合成部分 [9]，即 ： ? 644= kg/d 即： TKN 中有 92100 ?? mg/L 用于合成。 所需堿度為 mg 堿度 /mg NH3N 氧化，即 = mg/L 氮產(chǎn)生堿度 mg 堿度 / mg NO3N 還原，即 = mg/L 計算所得的剩余堿度 =++ Lr=+ = mg/L 計算所得剩余堿度以 CaCO3計，此值可使 PH≥ mg/L ④ .硝化區(qū)容積計算： 20 曝氣池： DO＝ 2mg/L 硝化所需的氧量 NOD= mg/mg NH3N 氧化，可利用氧 mg/mg /NO3N 還原 α＝ β＝ 其他參數(shù)： a=脫氮速率： qdn=(kgMLVSS 在一般情況下， MLVSS 與 MLSS 的比值是比較固定的，這里取為 則： MLVSS=fMLSS=? 3600=2700 mg/L 所需的 MLVSS 總量 = ? ? Kg11000 ?? ?? 硝化容積： 40741000270011000 ???nVm3 水力停留時間： 09 240 74 ???nth ⑤ .反硝化區(qū)容積： 12℃ 時，反硝化速率為： ? ?)( ??????? ?? Tdn MFq ? 式中： F—— 有機物降解量 ，即 BOD5的濃度， mg/L M—— 微生物量， mg/L； ? —— 脫硝溫度修正系數(shù) ，取 。 則： ? ?24163600 ??????????????????????????????dnq = NO3N / 還原 NO3N 的總量 = ?? kg/d 脫氮所需 MLVSS= ? kg 脫氮所需池容： ???dnVm3 22 水力停留時間： 11 09 62 ???dnth ⑥ .氧化溝的總?cè)莘e： 總水力停留時間： t=tn+tdn=+= 總?cè)莘e： V=Vn+Vdn=4074+= ⑦ .氧化溝的尺寸： 氧化溝采用 4 廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深 ，寬 7m，則氧化溝總長 : ?? m。 彎道處長度 : m66212 212 73 ?????? ??? 則單個直道長 : ?? (取 54m) 故氧化溝總池長 =54+7+14=75m，總池寬 =7? 4=28m（未計池壁厚）。 需要硝化的氧量： 23 Nr=? 11092? 103= kg/d R02=? 11092? ()+? 4074? +? ? 152 = kg/d= kg/h 30℃時 , 采用表面機械曝氣時 脫氮的充氧量為： ? ? ? ?20)( )20(0 ????? TTs sCC RCR ??? 式中： α—— 經(jīng)驗系數(shù)，取 ； β—— 經(jīng)驗系數(shù)，取