【正文】 。 2 抗連續(xù)倒塌設計基本要求，整節(jié)為新增內(nèi)容。繼而引起與失效破壞構件相連的構件連續(xù)破壞，最終導致相對于初始局部破壞更大范圍的倒塌破壞。當偶然因素導致局部結(jié)構破壞失效時，如果整體結(jié)構不能形成有效的多重荷載傳遞路徑，破壞范圍就可能沿水平或豎直方向蔓延，最終導致結(jié)構發(fā)生大范圍的倒塌甚至是整體倒塌。 （3）抗連續(xù)倒塌概念設計的內(nèi)容為： a、應具有在偶然作用發(fā)生時適宜的抗連續(xù)倒塌能力，不允許采用摩擦連接傳遞重力荷載，應采用構件連接傳遞重力荷載。 c、水平構件應具有一定的反向承載力，如連續(xù)梁邊支座非地震區(qū)簡支梁支座頂面及連續(xù)梁、框架梁梁中支座底面應有一定數(shù)量的配筋及合適的錨固連接構造，防止偶然作用發(fā)生時，該構件產(chǎn)生過大破壞。 a、逐個分別拆除結(jié)構周邊柱、底層內(nèi)部柱以及轉(zhuǎn)換桁架腹桿等重要構件。c、剩余結(jié)構構件承載力應滿足下式要求： 式中： ——剩余結(jié)構構件效應設計值； ——剩余結(jié)構構件承載力設計值； ——效應折減系數(shù)。 式中： ——永久荷載標準值產(chǎn)生的效應； ——第i個豎向可變荷載標準值產(chǎn)生的效應； ——風荷載標準值產(chǎn)生的效應； ——可變荷載的準永久值系數(shù)； ——風荷載組合值系數(shù)，； ——豎向荷載動力放大系數(shù)。 e、當拆除某構件不能滿足結(jié)構抗連續(xù)倒塌設計要求時，在該構件表面附加60kN/m2側(cè)向偶然作用標準值，此時其承載力應滿足下列要求： 式中： ——構件承載力設計值； ——作用組合的效應設計值； ——永久荷載標準值產(chǎn)生的效應； ——活荷載標準值產(chǎn)生的效應； ——側(cè)向偶然作用標準值產(chǎn)生的效應。相對02規(guī)程作如下修訂： （1）取消了對“特別重要”的高層建筑的風荷載增大要求，主要原因是重要的建筑結(jié)構，其重要性已通過結(jié)構的重要性系數(shù)體現(xiàn)。 （3）對風荷載比較敏感的高層建筑結(jié)構，風荷載計算時不再強調(diào)按100年重現(xiàn)期的風壓值采用，而是直接按基本風壓值增大10%采用。一般情況，對房屋高度大于60m的高層建筑，；對于房屋高度不超過60m的高層建筑，風荷載取值是否提高，由設計人員確定。 、 該兩條均為新增內(nèi)容。結(jié)構高寬比較大，結(jié)構頂點風速大于臨界風速時，可能引起較明顯的結(jié)構橫風向振動，甚至出現(xiàn)橫風向振動大于順風向作用效應的情況。當結(jié)構體型復雜時，宜通過風洞試驗確定橫風向振動的等效荷載。對于結(jié)構側(cè)向位移控制仍可按同時考慮橫風向與順風向影響后的計算主軸方向位移確定，不必按矢量和方向控制結(jié)構的層間位移。對結(jié)構平面及立面形狀復雜、開洞或連體建筑及周圍地形環(huán)境復雜的結(jié)構，都建議進行風洞試驗。 關于計算單向地震時應考慮偶然偏心的影響是考慮到結(jié)構地震動力及反應過程中：（1）可能由于地面扭轉(zhuǎn)運動；（2）結(jié)構實際剛度；（3）質(zhì)量分布相對于計算假定值的偏差；（4）在彈塑性反應過程中各抗側(cè)結(jié)構剛度退化程度不同等原因引起扭轉(zhuǎn)反應增大，特別是目前對地面運動扭轉(zhuǎn)分量的強震實側(cè)記錄很少，地震作用計算中還不能考慮輸入地面運動扭轉(zhuǎn)分量。 采用底部剪力法計算地震作用時，也應考慮偶然偏心影響。例：圖2所示平面，可按下述公式計算建筑物長度Li。 關于進行結(jié)構時程分析時輸入地震波作了如下修訂： （1）將02規(guī)程地震波的持續(xù)時間不宜小于建筑結(jié)構基本自振周期的34倍，也不宜少于12S改為基本自振周期的5倍和15S。 b、有效峰值：按表4采用。 表4 時程分析時輸入地震加速度的最大值（cm/s2）設防烈度6度7度（）7度（）8度（）8度（）9度多遇地震18355570110140設防地震50100150200300400罕遇地震120220310400510620 （2）根據(jù)結(jié)構抗震性能設計的規(guī)定，本次修訂增補了表4設防地震（中震）和6度時的數(shù)值。 水平地震影響系數(shù)最大值αmax本次修訂增加了： （1）增加了7度（）和8度（）的αmax值。 （3）《抗規(guī)》場地一節(jié)將建筑場地劃分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ類，其中Ⅰ類又細分為Ⅰ0及Ⅰ1兩段類，因此《規(guī)程》（S）按五類給出。本次修訂對地震反應譜曲線的計算表達式未變，但對其參數(shù)公式進行了調(diào)整，見表5。 （2）基本解決了01《抗規(guī)》在長周期不同阻尼比地震影響系數(shù)曲線交叉，大阻尼曲線值高于小阻尼曲線值的不合理現(xiàn)象。~，長周期部分最大增幅約5%。 （1）由于地震影響系數(shù)在長周期下降較快，據(jù)此計算所得的水平地震作用下的結(jié)構效應可能偏小。為安全考慮，增加了對各樓層水平地震剪力最小值的要求。 （2）本次修訂補充了6度時的最小地震剪力系數(shù)的規(guī)定。放大后，由于該結(jié)構為豎向不規(guī)則結(jié)構的薄弱層。 （1）對于大跨度結(jié)構（跨度大于24m及跨度大于12m的轉(zhuǎn)換結(jié)構和連體結(jié)構）及長懸挑結(jié)構（懸挑長度大于5m）需采用時程分析法或反應譜法進行豎向地震的分析。對處于發(fā)震斷裂10Km以內(nèi)的場地，最大值可能接近水平譜，特征周期小于水平譜。 式中： ——結(jié)構總豎向地震作用標準值； ——結(jié)構豎向地震影響系數(shù)最大值； ——結(jié)構等效總重力荷載代表值。、8度（）的豎向地震作用系數(shù)。 （1）將“填充磚墻”改為“砌體墻”，但不包括采用柔性連接的填充墻或剛度很小的輕質(zhì)砌體填充墻。 （3）。五 結(jié)構計算分析 高層建筑結(jié)構是逐層施工完成的，其豎向剛度和豎向荷載（如自重和施工荷載）也是逐層形成的。本次修訂，增加了復雜結(jié)構及150m以上高層建筑應考慮施工過程的影響。因此取消了02規(guī)程關于將型鋼混凝土和鋼管混凝土構件等效為混凝土構件計算的規(guī)定。 分塔計算時，當塔樓周邊的裙樓超過兩跨，分塔至少附帶兩跨裙樓進行設計。 （2）連梁剛度折減是考慮在不影響承受豎向荷載的前提下，允許連梁適當開裂，將內(nèi)力轉(zhuǎn)移到墻體上。 （3）當連梁跨高比較大時（如大于5），重力作用效應比風或地震作用效應更明顯，此時可不進行梁剛度折減以控制正常使用階段梁裂縫的發(fā)生和發(fā)展。在計算地下結(jié)構樓層側(cè)向剛度時，可考慮地上結(jié)構以外的地下室相關部位，相關部位指地上結(jié)構四周外擴不超過三跨的范圍。 （1）采用彈塑性計算分析，主要用于重要的建筑物，超高層建筑結(jié)構，復雜的高層建筑結(jié)構。 （3）根據(jù)結(jié)構構件的性能和分析進度要求，在建立結(jié)構計算模型時，采用合適的簡化模型，如梁、柱、斜撐采用一維單元；墻、板可采用二維單元或三維單元。 （5）結(jié)構材料（鋼筋、型鋼、混凝土等）的力學性能指標（如變形模量、強度取值等）及本構關系，應根據(jù)實際情況合理選用。結(jié)構本構關系直接影響彈塑性分析結(jié)果，鋼筋和混凝土材料的本構關系可按《混凝土結(jié)構設計規(guī)范》（GB 50010）附錄C的規(guī)定采用。 （7）進行動力彈塑性計算時，地面運動加速度時程的選取，預估罕遇地震作用時的峰值加速度取值以及計算結(jié)果的選用。 對6度抗震設計的結(jié)構，也要進行薄弱層的驗算。 （2）上述公式僅適用于作用和作用效應呈線性對應關系的情況，如呈非線性關系，則作用組合應符合《工程結(jié)構可靠性設計統(tǒng)一標準》的有關規(guī)定。 （1）增加了7度豎向地震的要求。六 框架結(jié)構設計 抗震設計的框架結(jié)構，由“不宜”改為“不應”采用單跨框架。單跨框架結(jié)構冗余度低不應采用。 新增條文。本次修訂，增加了對樓梯設計的抗震要求。 （2）框架結(jié)構中，鋼筋混凝土樓梯自身的剛度對結(jié)構地震作用和地震反應有較大的影響。 （3）震害調(diào)查，發(fā)現(xiàn)框架結(jié)構樓梯板破壞嚴重，出現(xiàn)被拉斷的情況，因此應進行抗震設計，并加強構造措施，采用雙層雙向配筋。采用輕質(zhì)砌塊時。 （3）提高了構造柱的設置要求，增加了當墻長大于層高的2倍時，宜設置間距不大于4m的構造柱。 新增內(nèi)容. 不與框架柱（包括框 — 剪結(jié)構中的柱）相連的次梁，可按非抗震設計。即可；縱筋錨固、搭接等可按非抗震要求。 框架柱的延性比梁的延性小，若框架柱形成了塑性鉸，就會產(chǎn)生較大的側(cè)移，并影響結(jié)構承受垂直荷載的能力。 （1）對二、。 （2）一級框架結(jié)構和9度時的框架應按實配鋼筋進行“強柱弱梁”驗算。梁的有效翼緣寬度取值，可取梁兩側(cè)各6倍板厚范圍。但當框架梁按最小配筋構造配筋時，為避免出現(xiàn)因梁的實際受彎承載力與彎矩設計值相差太多而無法實現(xiàn)“強柱弱梁”的情況宜采用實配反算的方法進行柱的受彎承載力設計。為提高抗震安全度，推遲塑性鉸的出現(xiàn)，將框架結(jié)構底層柱下端彎矩設計值增大系數(shù)由02規(guī)程一、二、。 （1）對純框架結(jié)構，二、。 抗震設計時，框架角柱承受雙向地震作用，扭轉(zhuǎn)效應較大，應對其彎矩設計值、剪力設計值增大10%。 增加了抗震設計時，框架梁端截面組合的剪力設計值，當為一級框架及9度時的框架，需按實配鋼筋計算正截面抗震受彎承載力及時應計入受壓鋼筋，包括有效翼緣寬度范圍內(nèi)的樓板鋼筋。 （2）節(jié)點核心區(qū)的驗算，可按《混凝土設計規(guī)范》（GB 50010）的有關規(guī)定執(zhí)行。 （1）%的強制性要求，改為一般要求。 （2）。以利于混凝土的澆搗。 （2）增加了對三級抗震等級的框架梁，貫通中柱的縱向鋼筋的直徑要求。 1 給出了非抗震設計時，框架梁受彎、剪、扭時，梁箍筋面積配筋率和受扭縱向鋼筋的面積配筋率的最小要求公式。 （1）當承受均布荷載時，在跨度中部1/3區(qū)段內(nèi)，剪力較小。 （2）在梁兩端接近支座處開洞不宜過大，且必須通過計算，加強配筋。 1 本次修訂提高了抗震設計時對柱截面最小尺寸的要求。 1 為保證框架柱的延性，對軸壓比提出了要求，本次修訂有以下內(nèi)容。 （2）。 （4）當采用框架柱配置芯柱達到放寬柱軸壓比的限值時，對芯柱的截面增加了以下要求： a、當柱截面為矩形時，芯柱也可采用矩形截面；邊長不宜小于柱截面相應邊長的1/3。 c、當柱截面為園形時，芯柱宜采用園形，其直徑不宜小于柱截面直徑的1/3。 （2）增加了一級框架柱端加密區(qū)箍筋可適當放松的規(guī)定，以保證混凝土的澆筑質(zhì)量，但應注意箍筋間距放寬后，尚需滿足柱體積配箍率的要求。 1 柱加密區(qū)范圍內(nèi)箍筋的體積配箍率有以下修訂： （1）在計算箍筋體積配箍率時，箍筋或拉筋的抗拉強度設計值取消了超過360N/mm2時應按360N/mm2計算的規(guī)定，這樣可以更合理的采用高強度鋼筋。 本條為新增內(nèi)容。七 剪力墻結(jié)構設計 關于剪力墻洞口的布置應注意以下問題： （1）洞口的布置宜規(guī)則開洞，成列成排布置，能形成明確的墻肢與連梁。 （2）錯洞剪力墻和疊合錯洞剪力墻的應力分布復雜，計算與構造都較困難，因此： a、剪力墻底部加強部位，是塑性鉸出現(xiàn)及保證剪力墻安全的重要部位，一、二、三級剪力墻的底部加強部位不宜采用錯洞布置，如無法避免錯洞墻，應控制錯洞墻洞口的水平距離不小于2m，并仔細計算分析，在洞口周邊采取有效構造措施（圖3a、3b）。 （a）一般錯洞墻 （b）底部局部錯洞墻 （c）疊合錯洞墻構造之一 （d）疊合錯洞墻構造之二圖3 剪力墻洞口不對齊時的構造措施 細高的剪力墻（高寬比大于3）容易設計成具有延性的彎曲破壞型剪力墻，符合剪力墻結(jié)構應具有延性的要求。 當墻段長度（即墻段截面高度）很長時，受彎后裂縫寬度會較大，墻體配筋易拉斷，因此規(guī)定墻段長度不宜大于8m。 （2）跨高比不小于5的連梁，宜按框架梁進行設計，其抗震等級與所連接的剪力墻抗震等級相同。本次修訂加強部位定為剪力墻高度的1/10與兩層層高二者的較大值。 當剪力墻與平面外方向的大梁連接時，墻肢平面外承受彎矩，當梁高大于2倍墻厚時，剛性連接梁的梁端彎矩將使剪力墻平面外產(chǎn)生較大的彎矩，此時為保證剪力墻的安全，應設置壁柱或墻內(nèi)設置暗柱。 剪力墻與柱均為壓彎構件，其壓彎破壞狀態(tài)及計算原理基本相同，但截面配筋構造卻不相同，配筋計算方法也不相同，為此，本規(guī)程將墻截面高厚比宜大于4，作為按墻進行截面設計的分界點，不大于4，按柱進行截面設計。 當剪力墻開大洞口時，會形成短肢剪力墻，對于L、T、十字形剪力墻，兩個方向的墻肢高度與厚度之比的最大值為，厚度不大于300mm時，稱為短肢剪力墻，這類墻可能沿建筑高度有較多樓層出現(xiàn)反彎點，受力特點接近異形柱，但又需承受較大的軸力與剪力，因此本規(guī)程規(guī)定對短肢剪力墻應加強，且在某些情況下要限制具體高度。 （2）B級高度高層建筑及抗震設防烈度為9級的A級高度高層建筑，不宜布置短肢剪力墻，不應采用具有較多短肢剪力墻結(jié)構。 b、短肢剪力墻承擔的傾覆力矩不小于結(jié)構底部總傾覆力矩的30%時，稱為具有較多短肢剪力墻