【正文】 b=h=347mm取柱截面尺寸為bh=450450mm：A2=（+）= m2N2=A2q=10=設(shè)計值N=N2n=5= KN則柱截面積 A= N/fcμ=158654 mm2則b=h=398mm取柱的截面尺寸為bh=450450mm結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，室內(nèi)外高差為450mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為500mm。各梁柱構(gòu)件的線剛度比經(jīng)過計算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。均布荷載傳遞圖水磨石樓面： KN/m290厚現(xiàn)澆混凝土樓板 25= KN/m2樓面恒荷載 KN/m2邊跨框架梁自重 ： 25=梁側(cè)粉刷： 2() 17= kN/m邊跨填充墻自重： ()19= kN/m墻面粉刷： ()217= kN/m中跨框架梁自重： 25=2. 5kN/m 梁側(cè)粉刷： 2() 17= kN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：==+=======： 女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值：1400mm高240mm厚 19= 粉刷： 217= KN 邊柱縱向框架梁自重： 25= 粉刷：()217= 次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：25 粉刷：()217= 屋面恒載傳來： = KN頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載== KN由建筑圖知，=75mm得== ： 縱向框架梁自重： 25= KN 粉刷：()217= 次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：25 粉刷：()217=屋面恒荷載傳來：+1/2=+= KN頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載== KN== 集中荷載傳遞圖a：B軸框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊柱縱梁自重及粉刷： += 次梁自重及粉刷： += 鋼窗自重： 2= 窗外墻體自重： [()2] 19= 粉刷： ()217= 框架柱自重 ： 25= KN 縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值： 25= kN/m 粉刷： (2)17=樓面?zhèn)鱽砗奢d： = 中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載== KN== ： 縱向框架梁自重及粉刷： += KN 次梁自重及粉刷： += 內(nèi)縱墻自重： ()19= 粉刷： ()217= 門重： = 框架柱自重： 25= KN 粉刷： (2)17=樓面?zhèn)鱽砗奢d： +1/2= 中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載== KN== 恒荷載圖：屋面為上人屋面，查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN/m2===1/4= =1/2+1/41/2= KN= = 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ：===1/4= =1/2+1/4= KN== 活荷載圖 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為wk=βzμzμs w0 因結(jié)構(gòu)高度H=18m30m,可取βz=,對于矩形平面μs=。頂層各跨：= == === ===其余層： = == ======節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)頂層： 標(biāo)準(zhǔn)層： 底層： 彎矩的計算過程如下圖，將相鄰兩層由分層法求得的內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得。 頂層/樓層：= == 求各節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)同活荷載作用下的相同直接應(yīng)用即可。 框架梁在實際活荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如下： 框架梁彎矩圖 活荷載彎矩圖（KNm）（括號內(nèi)為梁在柱邊緣的彎矩值）活荷載作用下的軸力圖（KN） 活荷載框架梁的剪力圖（括號內(nèi)為梁在柱邊緣處剪力值） 活載作用下調(diào)幅后柱邊彎矩圖底層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/icαc=(+k)/(2+k)Dz=αc12ic/hj2 (N/mm)邊柱（2根）14665中柱（2根）（+）/=16063注：剛度見第6頁計算框架 Ec=10 4底層∑D=146652+160632=61456N/mm上層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc12ic/hj2 (N/m)邊柱（2根）2/（2）=14393中柱（2根）（2+2）/（2）=16924∑D=143932+169242=62634N/mm水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計算△ μj=Vj/∑Djk各層的層間位移求得后，頂點(diǎn)位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算如下表；框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計算表層次各層風(fēng)載Pj(KN)層間剪力 Vi(KN)側(cè)移剛度∑D(N/mm)層間側(cè)移△μj(mm)△μj/hj5626341/150004626341/73173626341/49862626341/38141614561/3785層間側(cè)移最大值1/37851/550,滿足要求， =∑△μj = 3 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析用D值法求解，以頂層計算為例，其余各層列于表中。梁端彎矩剪力及柱的軸力計算表層次邊跨（BC、DE）中跨BC柱軸力Mb左Mb右L(m)Vb(KN)Mb左Mb右L(m)Vb(KN)B、E柱C、D柱5177。4177。3177。2177。1177?！?77。計算梁內(nèi)剪力時，以各梁為脫離體，將梁的左右端彎矩之和除以該梁的跨度即得。當(dāng)風(fēng)荷載從A側(cè)作用時，梁柱的剪力軸力如下圖。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果如下表所示，表中SGK SQK兩列中的梁彎矩是柱邊梁的彎矩。此時可根據(jù)梁端彎矩組合值及 梁上荷載設(shè)計值由平衡條件確定垮內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值。）取每層柱頂和柱底兩個控制截面，內(nèi)力組合形式見框架柱內(nèi)組合表。翼緣的計算寬度：按梁的計算跨度lo考慮：邊跨bf’＝ l/3=7500/3=2500mm。梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400(fy =f y’=360N/mm2) ξb =下部跨間截面按單筋T形截面計算，因為：α1fchf’ bf’(ho hf’/2)=902500(66590/2)= ＞則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡化計算，仍可按單筋矩形截面設(shè)計。B支座截面：實配316 （As＝603 mm2 As min=420 mm2）滿足要求。按構(gòu)造要求配筋，取雙肢筋 φ8200,則%﹥%，滿足要求。梁左： 梁內(nèi)： 梁右： （2）計算相關(guān)系數(shù)梁左： ﹤ 取 ﹤=133mm，取 同樣求得梁內(nèi)： ﹤=133mm，取 梁右： 取0. 2 ﹥=133mm，取 由于，可取跨中剛度B計算。（以跨中計算為例）梁內(nèi)： ﹤,取 , , C=24mm , ,得：滿足要求。Vmax＝則，滿足要求。由C柱內(nèi)力組合表，考慮到柱端彎矩較小，支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用對稱配筋。以C軸柱為例 一層最不利組合 剪跨比﹥3 (取)=﹤N取N= ﹤0按構(gòu)造配筋。混凝土C30,鋼筋HRB235。 (1)荷載計算恒荷載: 水磨石面層：(+) 三角形踏步： 1/225/= 砼板自重： 25/= 板底抹灰自重：17/= KN/m 金屬欄桿自重 = KN/m 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 = KN/m 恒荷載設(shè)計值g= KN/m= 活荷載設(shè)計值q= KN/m= 恒荷載活荷載合計q+g= KN/m(2)內(nèi)力計算水平投影計算跨度為lo=3300mm跨中最大彎矩M=(3)截面計算ho=h=12020=100mm （=215）選用Ф12150 實配As=754mm2 設(shè)平臺版厚h=70mm，取1m板帶作為計算單元① 恒荷載計算平臺板自重 25=板底抹灰自重 17= KN/m水磨石面層自重 KN/m合計 (恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值) =恒荷載設(shè)計值g== KN/m活荷載設(shè)計值q== KN/m合計g+q=②內(nèi)力計算計算跨度lo=跨中最大彎矩M=③截面計算ho=has=7020=50mm（=167）選用Ф8150 實配As=352mm2（1）確定梁尺寸計算跨度