【正文】 SPV490Q的力學性能鋼號屈服強度（MPa）板厚6～50（mm）抗拉強度（MPa）伸長率彎曲試驗鋼板厚度（mm）試樣數(shù)值彎曲角度內(nèi)測半徑試樣SPV490Q≧500620～750≦16﹥16﹥205號5號4號≧18≧25≧19180o1號與軋制方向成直角 SPV490Q的夏比沖擊功鋼號試驗溫度（℃）夏比沖擊功（J）試樣三個試樣平均值單個試樣值SPV490Q10≧47≧274號軋制方向 12MnNiVR的化學成分（﹪）鋼號化學成分CSiMnPSNiCrMoVPcm12MnNiVR≦ ～～≦≦～≦≦～≦注： Pcm為焊接裂紋敏感性組織，按如下公式計算（﹪） 12MnNiVR的力學性能鋼號屈服強度（MPa）抗拉強度（MPa）伸長率（﹪）彎曲試驗試件寬度彎曲角度內(nèi)側半徑12MnNiVR≧490610～750≧17b=2a180o 12MnNiVR的夏比沖擊功鋼號試驗溫度（℃）夏比沖擊功（J）試樣三個試樣平均值單個試樣值12MnNiVR10≧54≧橫向經(jīng)各個性能的比較，本設計認為舞陽鋼鐵公司的12MnNiVR高強度鋼板適合本設計的要求。 罐壁厚度的計算 底層罐壁板的計算公式分操作和試水工況兩種：操作工況： （） 試水工況： （）式中 ——儲液密度，由買方確定； H——計算液面高度，m； D——儲罐內(nèi)直徑，m； Sd——設計條件下罐壁鋼板的許用應力，MPa。然后用下面公式分別計算設計條件和充水試驗條件下的底層罐壁所需厚度和，并與上面的結果進行比較。先按操作工況和試水工況兩種情況分別計算出底層的比值： （）式中 h1——底層壁板厚度； r ——儲罐半徑； ——底層壁板的實際厚度，減去附加的腐蝕裕量，用以計算設計條件的。如果≧，取=；底層壁板寬度相對較寬，儲罐容量較小，底板的約束對第二層圈板影響較小，底層壁板的最大應力靠下，因此，第二層壁板可與第三層，第四層等壁板同等對待。 由于液壓高度不是一個固定值，而是（Hx），x是可變設計點離該層壁板底端的距離，它與儲罐半徑，離液面的距離及該層與相鄰壁板的厚度比值等因素有關。計算步驟如下：分操作與試水兩種情況。 ；； （） 式中 ——環(huán)焊縫上側的罐壁厚度； ——系數(shù)，； ——環(huán)焊縫下側的罐壁厚度； ——設計液面高度。各層所選取的計算壁厚應為操作情況和試水情況兩者的較大值。根據(jù)上面的公式和數(shù)據(jù)進行罐壁的厚度計算：第一圈板壁厚度計算：（mm） 1t =（mm）=第二圈板壁厚度計算：=，因此按下式計算： （）——第二層罐壁的最小設計厚度；——第二層以上的罐壁計算方法求得的第二層壁板的厚度。依照上面的方法可以算出后面幾層的板壁厚度，經(jīng)計算，得到各個壁板的厚度，： 壁板的最終計算厚度層數(shù)材質(zhì)設計許用應力（MPa）試驗許用應力（MPa）操作工況厚度（mm）充水工況厚度（mm）名義厚度（mm）壁板寬度（mm）一12MnNiVR244261322400二12MnNiVR244261272400三12MnNiVR2442612400四12MnNiVR2442612400五12MnNiVR244261152400六12MnNiVR244261122400七12MnNiVR244261122400八12MnNiVR244261122400九12MnNiVR2442611224004 結構形式儲罐結構是一類典型的薄殼結構，被廣泛地應用于石油、糧食等液體或固體的儲藏。本章注重于對這些結構在施工及設計中主要的考察點進行討論。其中正圓錐形罐底及其基礎均成正圓錐形，中間高，四周低，施工時基礎坡度一般為15‰，基礎沉降基本穩(wěn)定后錐面坡度不得小于8‰。本設計也采用了此種罐底的結構形式。本油罐中幅板、邊緣板以及中幅板與邊緣板之間均采用帶墊板的對接焊接結構。為了易于控制中幅板的焊接變形，在中幅板對接焊縫的墊板適當位置處預留活口，以降低墊板對中幅板產(chǎn)生變形的不利影響。（2）可以節(jié)約罐底用鋼量（3）罐底板較搭接接頭平整，且不增加施工作業(yè)量。罐壁與罐底邊緣板間T形角焊縫，是應力集中的峰值區(qū)，它承受液壓引起的拉伸應力和彎曲應力，以及地震或風荷載引起的彎矩和剪切力等。而且節(jié)點剛性不能太大，應設法從焊縫結構、焊接工藝和無損檢測等方面采取措施，盡可能地降低大角焊縫處的峰值應力，并盡量使其具有一定的柔韌性。 罐壁與罐底邊緣板連接詳圖 外浮頂結構形式 浮頂結構形式簡介浮頂是原油儲罐的核心部件之一，選擇合理的浮頂結構形式，對油罐的長期安全運行起著至關重要的作用。本設計采用單盤式浮頂。（2）在整個罐頂面積上有250mm降雨量的水積存在單盤上時浮頂不沉沒。（4）在以上各種條件下，浮頂能保持結構的完整性，不產(chǎn)生強度或失穩(wěn)性破壞。環(huán)形浮船由隔板將其分成若干個互不滲透的艙室。單盤鋼板的厚度根據(jù)強度計算的要求而定，但不得小于最小厚度。在搭建縫與環(huán)形板相交處，應將搭接改成加墊板的對接。內(nèi)外兩側由鋼板圍成的面板稱為內(nèi)邊緣板和外邊緣板，上面稱為船艙頂板，下面稱為船艙底板。內(nèi)外邊緣板的厚度根據(jù)強度需要設定，外邊緣板一般不小于6mm，內(nèi)邊緣板一般不小于8mm。艙室分的多比較安全，但增加了造價。如不這樣就會造成竄艙，即一旦有了一個艙室泄露，液體就會竄到其他艙室，最后造成整個浮頂?shù)某翛]。浮頂直徑為79500mm，外邊緣高度為790mm，浮頂沿徑向用環(huán)向隔板分割成6部分，最外圈用徑向隔板分割成14個艙，第二圈用徑向隔板分割成9個艙，第三圈用徑向隔板分割成5個艙，第四圈用徑向隔板分割成4個艙，第五圈用徑向隔板分割成2個艙，總計是34個船艙。浮頂上設中央排水管，轉動扶梯，1套重錘式刮蠟機構、8套DN200浮子式緊急排水裝置、12個自動通氣閥、20個DN600浮艙人孔、4個DN600浮頂人孔、7個全天候防火呼吸閥、以及量油管和導向管等附件。 外浮頂?shù)挠嬎?第一準則的計算和校核（1）第一準則的要求第一準則是單盤板和任意兩個相鄰艙室同時破裂時浮頂不沉沒。 ≧ （）式中 ——外邊緣板的厚度，m； ——當a=0的下沉高度，m； ——當a≠0時的下沉高度，m； ——安全裕量，m。用下列公式表達： ≧ （）式中 ——內(nèi)邊緣板的高度，m； ——浮船尺寸，m。的計算： （）式中 ——浮船的重量，N； ——浮船的外徑，m； ——浮船的內(nèi)徑，m。的計算： （） （） （） （） （）整理得： =T （）（3）的計算公式 （） 本設計的單盤式浮頂儲罐的尺寸油罐容積油罐內(nèi)徑浮船外徑浮船內(nèi)徑內(nèi)邊緣板外邊緣板船艙頂板船艙底板單盤板厚度高度厚度高度厚度寬度厚度寬度厚度10萬800007500069000680——————400045400055將數(shù)據(jù)代入式（）中，得到： = =220將數(shù)據(jù)代入式（）中，得到： = =49將數(shù)據(jù)代入式（）中，得到： = =最后得到： T= =324同理將數(shù)據(jù)代入（），得到 = =27得到 =324+27+150=501 =680501 符合要求（1）浮船下沉量的校核條件①設計允許的積水量Q： （）式中 Q——單盤上允許的最大積水重量，N； D——油罐內(nèi)徑，m； ——允許的降雨量，m，取其值為250mm。（2）的計算：