【正文】 少等優(yōu)點(diǎn)。但是該工藝因存在污泥中的有機(jī)物質(zhì)最終是在氧化溝中部分好氧代謝去除的，所以氧化溝工藝在節(jié)約能耗、降低運(yùn)行費(fèi)用方面不具有優(yōu)勢。目前國 但該工藝要求配備專用排水裝置和自動控制系統(tǒng)，在目前環(huán)保資金還比較緊張的條件下，限制了 SBR 工藝的高效穩(wěn)定運(yùn)行。 AB法工藝 AB 法即吸附生物氧化處理法，德國亞琛大學(xué) 教授于 70 年代中期開創(chuàng)， 80 年代初開始應(yīng)用于工程實(shí)踐。由于其具有抗沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)、對 pH值變化和有毒物質(zhì)具有明顯緩沖作用的特點(diǎn)，故主要應(yīng)用于污水濃度高、水質(zhì)水量變化較大，特別是工業(yè)污水所占比例較高的城市污水處理廠。德國有 34座污水處理廠采用 AB法工藝。 實(shí)踐證明 AB工藝可以比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省工程投資 15%—25%，節(jié)省占地10%—15%，降低運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi) 15%—25%，已成為近 10年來發(fā)展最快的城市污水處理工藝。這些使得 AB法工藝比傳統(tǒng)活性污泥法具有更高和更穩(wěn)定的處理效果，大大的節(jié)省了基建和運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用。待資金充足時，再建 B段，這樣既容易實(shí)施，也可帶來巨大的環(huán)境經(jīng)濟(jì)效應(yīng)，比較符合我國的國情。如果把它們改造成用AB法，則可較大幅度的提高其處理能力。該辦法經(jīng)國外有關(guān)污水處理廠實(shí)踐證明是行之有效的，而且具有投資小、經(jīng)濟(jì)效益高的優(yōu)點(diǎn)。此外， AB法污泥產(chǎn)量較高，如用于污泥消化可產(chǎn)更高的沼氣量，否則給污泥處理和出路增加了難度。分析如下： 工藝選擇應(yīng)該結(jié)合技術(shù)指標(biāo)和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)兩方面綜合評估選出最優(yōu)方案。本設(shè)計任務(wù)中有機(jī)物濃度較大，對于氧化溝在運(yùn)行時的能耗、運(yùn)行費(fèi)用較高，不選用此工藝。因此，結(jié)合實(shí)際情況和技術(shù)經(jīng)濟(jì)等因素，本次設(shè)計決定采用AB 法工藝處理。此外，污泥消化過程產(chǎn)生的沼氣也能帶來一部分經(jīng)濟(jì)效益。 查《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級標(biāo)準(zhǔn)中排放水質(zhì)指標(biāo)規(guī)定值為 pH=6—8， COD=60 ≤mg/L， BOD5≤20 mg/L， SS≤20 mg/L， N–NH3≤5 mg/L，TN≤10 mg/L。 m3/d=40104 m/d=*103l/s Q最大 = 60104m3/d=103l/s 污水中 SS的處理程度 根據(jù)一級標(biāo)準(zhǔn)可求出 SS的處理程度為 ESS=（ 200–20） /200=% 污水中 BOD5的處理程度 根據(jù)一級標(biāo)準(zhǔn)， BOD的處理程度為 EBOD=（ 200–20） /200=% 污水處理工藝流程的選擇 該污水處理工程主要以去除有機(jī)污染為主，去除目標(biāo)為 SS和 BOD5 及部分含氮污染物。 AB 法污水及污泥的處理工藝流程如圖 1所示： 曝 氣出 污水 柵 泵站 沉砂池 水井 段 污泥泵房 污泥泵房 沼氣利用 污泥污泥污 貯污 泥 外運(yùn)脫水機(jī)消化池泥池濃縮池 7 畢業(yè)論文 圖 1 AB法污水及污泥處理工藝流程 各處理單元設(shè)計計算 格柵 格柵設(shè)在處理構(gòu)筑物之前，用于攔截水中較大懸浮物和漂浮物，保 證后續(xù)設(shè)施的正常運(yùn)行。 柵條工作平臺 進(jìn) 水 ① 柵槽寬度 設(shè)明渠數(shù) N1=1，明渠有效水深 h1=3m，水流速度 v1= m/s，則明渠寬度 B1為 B1=Q設(shè) /（ N1h1） =（ 1*09*4） = 中格柵 取柵前水深 h= m，過柵流速 v=，柵條間隙寬度 b= m， 格柵傾角a=75176。bv n=*1/（ ***3） =266 設(shè)柵條寬度 S= m，則柵槽寬度 B為 B=S（ n–1） +b格柵數(shù) N=1，則柵條間隔數(shù) n 為 n=Q設(shè)（ Sin a） 1/2/Nhn=*（ 5301） +*530= ② 水流通過格柵的水頭損失 水頭損失為 ∑h=kβ（ S/b） 4/3 Sin a v2/2g 其中： k—格柵受污堵塞后水頭損失增大倍數(shù)，取 k=3； β—形狀系數(shù)，本設(shè)計中，柵條采用迎水面為半圓的矩形斷面， β=； S—柵條寬度， S= m； b—柵條間隙寬度， b= m； a—格柵傾角， a=75176。； 將各參數(shù)代入上式，則 L中 =（ –） /2tg20176。+= L粗 =（ –） /2tg20176。+= ⑤ 每日柵渣量 每日柵渣量 W=Q ⑥ 清渣設(shè)備 江蘇環(huán)保新世紀(jì)有限公 司 BLQ3500 型格柵清污機(jī)兩臺 一用一備 ,電機(jī)功率 9 畢業(yè)論文 ⑦ 泵站 設(shè)計流量 Qmax=*103l/s，考慮到經(jīng)濟(jì)實(shí)用性，擬用 sh（ s）型泵作為污水的提裝置為了避免設(shè)備的 24小時運(yùn)轉(zhuǎn)，決定共配備 6臺 sh（ s）四用二備，平時6臺水泵替換使用。 ① 總有效容積 設(shè)污水在沉砂池中的水力停留時間 t 為 2 min；則沉砂池的總有效容積 V 為V=60t=60**2=833 m3 ② 水流截面積 設(shè)污水在池中的水平速度 v 為 m/s，則水流截面積 A為 A=Q設(shè) /v=， ③ 池總寬度 設(shè)有效水深 h=3 m，則沉砂池總寬度 B 為 B=A/h= 設(shè)沉砂池共 1座，則每座沉砂池的池寬 b 為 b=B=6，寬深比 b ： h=2 ： 1，符合要求。D 曝氣沉砂池的出水通過管道直接送往 A 段曝氣池，輸水管道的管徑為 1000 mm，管內(nèi)最大流速為 。MLSS B段污泥負(fù)荷： NSB= kg BOD5/（ kgd）； 混合液污泥濃度： XB=3500 mg/L；污泥回流比 RA=。XA== 則 A段曝氣池容積 VA=24LrA/（ NSAXB== kg/m3 則 B段曝氣池容積 VB=24LrB/（ NSBQ設(shè) Q設(shè) Q設(shè) Sr+aLrA 其中： a—污泥增殖系數(shù)， — kg/kg BOD5，取 kg/kg BOD5 Q—污水平均流量， 40*104 m3/d WA=40*104*+*40*104*=*104kg/d 濕污泥量（設(shè)污泥含水率 PA 為 %）為 QSA=WA/[（ 1–PA） 1000] QSA=*104/[（ 1–%） *1000]=*103 m3/d B段剩余污泥量 干污泥量為 WB=aLrB 其中： a—污泥增殖系數(shù)， — kg/kg BOD5，取 kg/kg BOD5 Q—污水平均流量， 40*104 m3/d WB=*40104*=*104kg/d 濕污泥量（設(shè)污泥含水率 PB為 %） QSB=WB/[（ 1–PB） 1000] QSB=*104/[（ 1–%） 1000]=*103 m3/d 總泥量 QS=QSA+QSB=（ +） *103=*10 m3/d 12 畢業(yè)論文 ⑦ 污泥齡計算 θC A段污泥齡 θCA=1/（ aANSA） 其中： aA—A段污泥增殖系數(shù)，取 kg/kg BOD5 NSA—A段污泥負(fù)荷 [kg BOD5/（ kgd） ]，取 kg BOD5/（ kgd） 則 θCA=1/（ *） = d B段污泥齡 θCB=1/（ aBNSB） 其中： aB—B段污泥增殖 系數(shù)，取 kg/kg BOD5 NSB—B段污泥負(fù)荷 [kg BOD5/（ kgd） ]，取 kg BOD5/（ kgd） 則 θCB=1/（ ） = d ⑧ 回流污泥濃度濃度 Xr=X 2）確定曝氣池各部位尺寸 設(shè)池深 h為 8 m，則每組曝氣池的面積 F為 F=3600/8=450m2，池寬 B取 15 m，寬深比 B/h=15/8= 1—2 之間，符合規(guī)定。 曝氣池超高取 m，則曝氣池池高為 H=8+= m ② Ａ段曝氣池曝氣系統(tǒng)設(shè)計與計算 1）最大需氧 量為 OA=1500kg/h 2）平均時需氧量為 O2=a/LrA=*40*104* 3）每日去除的 BOD5值為 BODrA=40*104* ③ A段供氣量計算 13 畢業(yè)論文 采用網(wǎng)狀模型微孔空氣擴(kuò)散器，鋪設(shè)距池底 處，淹沒水深 ，計算溫度 30℃ 。[Pb/（ *10 5） +O t/42 ] 最不利 的溫度條件按 30℃ 計算，則 CSb（ 30℃ ） =*[（ *10 5） /（ *10 5） +] = mg/L 換算為在 20℃ 條件下，脫氧清水的充氧量 R0=Rρ–20} 其中： R0—單位時間由于曝氣向清水傳遞的氧量 R—單位時間向混合液傳遞的氧量，相當(dāng)于平均需氧量 α—因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取 α= β—廢水飽和溶解氧的修正值（ 1），取 β= ρ—?dú)鈮盒拚禂?shù)， ρ=當(dāng)?shù)貙?shí)際大氣壓 /*105，取 ρ= c—廢水實(shí)際溶解氧的濃度，取 c= mg/L T—混合液設(shè)計溫度， T=30℃ R0=1200*{*[**–]*–20}= mg/h 相應(yīng)的最大時需氧量為 R0max=1500*{*[**–]*–20}=1892 mg/h 3）曝氣池的平均時供氧量 GS=R0*100/（ EA）則 14 畢業(yè)論文 3GSmax=1892*100/（ *12） = m/h 去除 1kg BOD5的供氣量（ m3 空氣 /kg BOD）為 △空氣 = 1 m3 污水的供氣量（ m3 空氣 /m3 污水）為 △空氣 =*24/40*104= m3 空氣 /m3 污水 4） A段曝氣池曝氣系統(tǒng)的空氣總用量 除采用鼓風(fēng)曝氣外，系統(tǒng)還采用空氣在回流污泥井中提升污泥，空氣量按回流污泥量的 8 倍考慮，污泥回流比 R 值為 60%，則提升回流污泥所需空氣量為8**40*104/24=8*104m3/h 5）空氣管路計算 在兩個曝氣池相鄰的隔墻上鋪設(shè) 10 根空氣干管。則兩個曝氣池中共有 10 條配氣豎管，每根豎管的供氣量為 曝氣池平面面積為 2*15*30=900 m2 每個空氣擴(kuò)散器的服務(wù)面積按 m2 計算，則所需空氣擴(kuò)散器的總數(shù)為3600/=7347個 每個豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為 7347/10=74 個 每個空氣擴(kuò)散器的配氣量為 （ 10*74） = m3/h 6）空壓機(jī)的選定 一般希望管道及擴(kuò)散設(shè)備的總壓力損失不大于 15 kPa，其中管道損失控制在 5 kPa內(nèi)，其余為擴(kuò)散設(shè)備的壓力損失。 曝氣池的出水通過管道送往中沉池集配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時流量加 15 畢業(yè)論文 上回流的污泥量進(jìn)行設(shè)計，回流