【正文】 16M33M24M24M20M24法蘭厚度C4024225426302428法蘭頸N760234140690288410350S8H1161616R128612101010法蘭高度H55708255法蘭重量f2555f3444注：以上數(shù)據(jù)按照法蘭歐洲體系HG2059597標準選取。 接管的加固： 對于DN小于等于25mm，伸出長度大于等于150mm以及DN=32～50mm，伸出長度大于等于200mm的接管，應采用變徑管加固或設置筋板予以支撐。公稱直徑內環(huán)內徑纏繞墊內徑纏繞墊外徑外環(huán)外徑纏繞墊厚度內外環(huán)厚度35037039542544431501621741962183500521550586617360062265068673432002132252512733808695115142370071274078080432502672793073293（3） 緊固件的選擇 根據(jù)標準HG2061397，密封面型式是凸面。粗牙。一般高度在15m以上的塔，都須設置吊柱。 吊柱立柱為20＃無縫鋼管，其它各部件采用A3。吊柱的結構簡圖及尺寸見圖25。F 操作平臺應設置在人孔、手孔、塔頂?shù)踔?、液面計等需要?jīng)常檢修和操作的地方。塔上每隔5m安裝一層操作平臺，共6層，平臺寬1m，單位質量150kg/ m2 ，包角180176。有保溫時，至保溫層表面的間隙為50mm。平臺欄桿用直徑為5mm的黑鐵管制成。欄桿高度1000mm。欄桿的立柱許用牢固的型鋼制造，立柱間距1000mm。在平臺通道開口處以下的籠梯護圈，應在平臺下1000mm。梯子最低一級踏步應高出地面300mm。梯子的材料一般采用Q 235A高溫操作的塔，連接板應與塔體完全焊透，焊縫應打磨光潔，以減少熱應力的影響。 保溫層延伸到裙座與塔體的連接焊縫以下400mm止，裙座其余部分不需保溫層。內外側須敷有50mm的石棉水泥層。 由于裙座不直接與塔內介質接觸，也不承受塔內介質的壓力，因此不受壓力容器用材的限制。故也選用Q345R。 焊接采用對接接頭形式，裙座筒體外徑與封頭外徑相等，焊縫必須采用全焊透的連續(xù)焊。由蓋板、墊板、筋板組成。第三章 強度和穩(wěn)定性計算 材料的選擇 筒體和封頭材料的選擇 在剛度或結構設計為主的場合，應盡量選用普通碳素鋼。使用溫度為81℃，故筒體和封頭都選用Q345R的鋼板。 裙座材料的選擇 裙座不直接與塔內介質接觸，也不承受塔內介質的壓力，因此不受壓力容器用材的限制。故也選用Q345R。 厚度計算 厚度計算過程步驟 安裝在室外的大型塔設備——精餾塔，除受操作壓力作用外，還受設備自身質量引起的重力，地震、風載荷等的作用，而引起的軸向應力。因此我國JBT4710—2005《鋼制塔式容器》規(guī)定對高度大于10m，且高度與直徑之比大于5的裙座自支承塔式容器，按設計壓力計算確定塔殼的圓筒和封頭的有效厚度后，再根據(jù)地震、風載荷的需要，并考慮制造、運輸、安裝的要求，設定一個不得小于按壓力計算的圓筒有效厚度δes，且δes應不小于6mm。 厚度計算 主要有筒體、封頭、裙座殼的壁厚設計。 查GB150—1998中表4—1可得： [σ]t=169MPa。： 封頭計算厚度：δh= = = 同樣可取封頭名義厚度為12mm，其中C1=，C2=3mm。 載荷計算 質量載荷 塔殼和裙座質量 m01 =（－）103 = 人孔、法蘭、接管等附屬件質量 ma = m01 = = 內構件質量 m02 = 5075 = 保溫材料質量 m03 = (－) （－）300 = 20667kg 平臺、扶梯質量 m04 = 40+ [(+)2 －] 15010= 取原油密度為 103kg/m3，操作時塔內物料質量 m05 = 106050 = 充液質量 mw = (－)1000 = 塔器的操作質量 m0 = m01 +m02 +m03 +m04 +m05 +ma =++20667+++ = 塔器的最大質量 mmax = m01 +m02 +m03 +m04 +ma +mw =++20667+++ =塔器的最小質量 mmin = m01 + +m03 +m04 +ma =++20667++ =166885kg將塔沿高度分為10段（如圖31所示）。 地震載荷及地震彎矩計算 地震力和地震彎矩 塔段號項目12345678910操作質量mi/kg集中質量距地面高度/mm2250725012750182502375029250347504025045750105105105105105105105105105105109109109109109109109109109109101610161016101610161016101610161016101610101018Czg ,m/s2106106106106106106106106106106108因為塔的內徑為， 所以須考慮高振型影響。mm ⅠⅠ截面地震彎矩：ⅡⅡ截面地震彎矩： 風載荷和風彎矩計算 如圖32，將塔沿高分成9段。 。mm許用軸向壓應力，取小值 （B=43MPa）， MPa許用軸向拉應力， K= MPa操作壓力引起的軸向拉應力， MPa重力引起軸向應力， MPa彎矩引起軸向應力， MPa軸向壓應力σ2+σ3≤[σ] cr， MPa軸向拉應力， MPaPT+液柱靜壓力(PT = MPa)， MPa液壓試驗時計算截面以上的塔的質量， Kg許用軸向壓應力 取小值， MPa許用周向應力， MPa許用軸向拉應力， MPa周向應力， MPa壓力引起的軸向應力， MPa重力引起的軸向應力， MPa彎矩引起的軸向應力， MPa軸向壓應力， MPa組合拉應力， MPa注：——液壓試驗時，計算截面ⅡⅡ以上的質量（只計入塔殼、內構件、偏心質量、保溫層、扶梯及平臺質量），Kg。 b．ⅠⅠ截面（出入孔所在截面） 出入孔: 故： （2） 基礎環(huán)設計 裙座內徑： 裙座外徑： 基礎環(huán)外徑： 基礎環(huán)內徑： 基礎環(huán)材料的許用應力： 伸出寬度： 相鄰兩筋板最大外側間距： 基礎環(huán)面積： 基礎環(huán)截面系數(shù)： 取其中較大值，得 查表，∵∴ （3） 地腳螺栓 地腳螺栓承受的最大拉應力： 取其中較大值，故地腳螺栓螺紋小徑： 地腳螺栓腐蝕裕量 C2=3mm 向上圓整取地腳螺栓為M30，40個。所以需要開孔補強。焊縫少，補強效果比較好，鍛件補強由于制造成本我們在此沒有必要考慮。 ，而相鄰開孔中心的間距大于兩孔直徑之和的兩倍，且接管工稱外徑小于或等于89mm時，只要接管最小厚度滿足要求，就可不另行補強。筒體，封頭材料為：，許用應力。封頭名義厚度 ，計算厚度，有效厚度。 對塔頂氣體出口的補強（其內徑均為Φ700mm） 補強計算方法判別開孔直徑本筒體開孔直徑,滿足等面積補強計算的適用條件，故可用等面積法進行開孔補強計算。 補強圈設計根據(jù)接管公稱直徑DN700選補強圈，參照補強圈標準J