300mw火電廠初步設(shè)計(jì)機(jī)務(wù)部分局部設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-在線瀏覽
2025-08-09 15:46本頁(yè)面
【正文】 條件為基礎(chǔ)。本次設(shè)計(jì)為300MW亞臨界參數(shù)的凝汽式機(jī)組。 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。 機(jī)組有八段不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為三臺(tái)高壓加熱器、一臺(tái)除氧器、四臺(tái)低壓加熱器。其中，高壓缸抽汽送至1高壓加熱器，高壓缸排汽送至2高壓加熱器，中壓缸抽汽送至3高壓加熱器，中壓缸排汽送至除氧器，低壓缸不同段抽汽分別送至低壓加熱器。這樣提高三臺(tái)“高加”水溫的同時(shí)還減少“高加”溫差，使不可逆損失減少，提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。8低壓加熱器的回?zé)岢槠麃碜缘蛪焊?，此時(shí)蒸汽壓力和溫度低，故低壓加熱器由凝結(jié)段和疏水冷卻段組成，疏水方式采用逐級(jí)自流，最后流至凝汽器熱井中。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以本機(jī)組補(bǔ)充水送入凝汽器中。通過連續(xù)排污管，引至連續(xù)排污擴(kuò)容器，擴(kuò)容降壓蒸發(fā)出部分工質(zhì)，引入熱力系統(tǒng)除氧器，以回收工質(zhì)利用熱量；擴(kuò)容蒸發(fā)后剩余的排污水溫高于100℃，可再引入排污冷卻器用以加熱從化學(xué)車間來的軟化水，排污水溫降至50℃左右后，方可排入地溝。 原則性熱力系統(tǒng)圖 依據(jù)上述擬定的加熱器臺(tái)數(shù)和各段回?zé)岢槠?，以及補(bǔ)充水系統(tǒng)和連續(xù)排污利用系統(tǒng)，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖如下圖31所示：圖31 原則性熱力系統(tǒng)圖 汽水綜合參數(shù)表 設(shè)計(jì)計(jì)算選用的數(shù)據(jù)有如下： 制造廠提供的軸封漏氣量及其參數(shù)，如表33所示。由上各條件得出計(jì)算點(diǎn)汽水焓值如表34所示。汽輪機(jī)總耗汽量 則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐給水量（此工況應(yīng)扣去過熱器減溫水量）給水份額 鍋爐連續(xù)排污量的計(jì)算鍋爐連續(xù)排污量: 則 擴(kuò)容器蒸汽份額為取擴(kuò)容效率 擴(kuò)容后排污水份額 化學(xué)補(bǔ)充水量 即 排污冷卻器的計(jì)算:補(bǔ)充水溫，取排污冷卻器端差為8℃，則 由排污冷卻器熱平衡式 所以 KJ/Kg查表得50℃飽和水的焓值高于計(jì)算焓值，因此排污系統(tǒng)擬定合理。 兩者是一致的。 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計(jì)算(1) 機(jī)組熱耗 熱耗率 絕對(duì)電耗率 (2) 鍋爐熱負(fù)荷和管道效率 根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)提供的新汽參數(shù)（p，t）查的過熱器出口焓反而低于汽輪機(jī)入口新汽焓，這是不可能的，為此在計(jì)算中取== （3）全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 Kg/(KW?h)4 改造后的原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算一、汽輪機(jī)型式及參數(shù)機(jī)組型式：額定功率：Nel＝300MW初參數(shù)：P。＝℃再熱參數(shù)：冷段壓力Pzr= 冷段溫度：319℃ 熱段壓力P`zr= 熱段溫度：℃排汽參數(shù)：Pc= hc=2255KJ/kg機(jī)電效率：ηmg=回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)：該機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，額定工況時(shí)其抽汽參數(shù)見表31表31(額定工況時(shí)抽氣參數(shù)) 項(xiàng)目單位回?zé)釁?shù)編號(hào)一H1二H2三H3四H4五H5六H6七H7八H8抽氣壓力MPa二、鍋爐型式及參數(shù)鍋爐型式：鍋爐參數(shù)：；溫度540℃ ??；鍋爐效率：%三、計(jì)算中選用的其它參數(shù) 進(jìn)汽參數(shù)的節(jié)流損失為新蒸壓力5%； 抽汽管道的壓損為抽汽壓力的8%； 給水泵小汽輪機(jī)汽耗量Dtd=，功率Ptd=6380KW，（）,溫度為3360C，排汽壓力為7085103MPa()。制造廠提供的軸封抽汽引至各加熱器的焓值及其份額見表32表32(引至各換熱器的αｆ、ｈｆ )軸封漏氣編號(hào)數(shù)量（kg）份額αsg（%）焓值（kJ/kg）去處主汽門門桿αsg14119至H2中亞聯(lián)合汽門門桿αsg237703444至H3高壓缸前后汽封αsg312300至H4(HD)低壓缸汽封αsg41373至SG總 計(jì)∑21562∑αf=四、計(jì)算目的選擇設(shè)備，提供數(shù)據(jù)；計(jì)算熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。見表23（3）各種汽水流量計(jì)算取新汽經(jīng)主汽門和調(diào)整氣門的壓降損失為5%，則 t0=℃，h0＝，已知再熱器熱段的蒸汽壓力：,。表33 汽水參數(shù)表項(xiàng)目單位H1H2H3H4H5H6H7SG1H8C抽汽壓力PMPa抽汽溫度t℃38331743333423113983抽汽焓值hKJ/kg316030483370327031303000284026802458抽汽壓損△PMPa888滑壓8888加熱器壓力P1MPaP壓力下的飽和水溫t℃2742442021771381088866P＇壓力下的飽和水溫ts℃2712411981681351068664P＇壓力下的飽和水焓hsKJ/kg1038918763692583496389303抽汽放熱q=hhsKJ/kg21222130260725782547250424512377端 差℃00000555加熱器出口水焓KJ/kg加熱器進(jìn)口水焓KJ/kg給水焓升KJ/kg （5）各段抽氣量和凝汽量的計(jì)算①H1的計(jì)算（見圖31） 由高壓加熱器Ｈ1熱平衡計(jì)
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