【正文】 16= KN/m 20mm厚水泥砂漿找平 20= KN/m 240mm厚漿砌普通磚 18= KN/m 小瓷磚貼面（20mm水泥砂漿打底） = 合計(jì) KN/m 內(nèi)墻：20mm厚紙筋面石灰抹面 16= KN/m 20mm厚水泥砂漿找平 20= KN/m 240mm厚漿砌普通磚 18= KN/m20mm厚水泥砂漿找平 20= KN/m20mm厚紙筋面石灰抹面 16= KN/m 合計(jì) KN/m女兒墻：20mm厚紙筋面石灰抹面 16=20mm厚水泥砂漿找平 20= KN/m 240mm厚漿砌普通磚 18= KN/m 小瓷磚貼面（20mm水泥砂漿打底） = 合計(jì) KN/m1 樓面活載：2 .0KN/m2 衛(wèi)生間活載： 2 .0KN/m2 走廊、門(mén)廳、樓梯：2 .5KN/m2 2 上人屋面活載： KN/m2 風(fēng)荷載計(jì)算 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為： ω= βz μs μz ωo 因結(jié)構(gòu)高度H=30m，可取βz =；對(duì)于矩形平面迎風(fēng)面取μs =，背風(fēng)面取 μs =；μz 可查荷載規(guī)范。表中z為框架節(jié)點(diǎn)至室外地面的高度，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，小括號(hào)里的值代表背風(fēng)面。 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算：∑N i= 45135 KN其合力作用點(diǎn)位置（距左邊柱）為： Xc=∑NiXi/Ni =(8162+8180+9469+9281+496736)247。45135=（m），為使合力作用點(diǎn)與基礎(chǔ)型心重合，基礎(chǔ)總長(zhǎng)度應(yīng)為 基礎(chǔ)上邊外伸長(zhǎng)度為 =由地基處理設(shè)計(jì)可知持力層承載力設(shè)計(jì)值為： 130Kpa。因此，可視基礎(chǔ)自重與地下室開(kāi)挖出的方重量相抵消。于是可初步得到基礎(chǔ)的底面積為：A=∑Ni / ? =45135247。則： 滿足地基承載力要求。按照工程經(jīng)驗(yàn)，筏板厚度不宜小于較大跨度的1/20。當(dāng)不滿足抗沖切承載力和抗剪承載力要求時(shí)需增加板厚，直到滿足條件為止。取主肋梁（縱向的基礎(chǔ)梁）為寬700mm、高1000mm，次肋梁（橫向基礎(chǔ)梁）為寬700mm、高600mm。 JL1： 集中凈反力 Pj b1= 73=175KN/m 總反力 R1= Pj b1L′=175=2540KNJL1的計(jì)算簡(jiǎn)圖、。JL3： 集中凈反力 Pj b3= 73(+)=131KN/m 總反力 R3= Pj b3L′=131=1900KN R3/ R1=JL3的計(jì)算見(jiàn)圖、。=73kN/m橫梁反力A7的附加反力QA7 =73180。=0kNA14的附加反力QA14 =73180。=44kNJL6上的力矩是不平衡的，因此在JL2與JL3處各施加一個(gè)等值的平衡力矩，JL7：柱荷載合力 SN7=1119+1939+1943+2294+2230+1107=10632KN橫向外伸懸臂板的反力 pjbj=73180。180。180。承受均布荷載的連續(xù)單向板，各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值M可按下式計(jì)算： 則跨中最大彎矩 跨中最大支座彎矩 （2）懸臂部分 右邊橫向外伸懸臂板最大彎矩 上邊縱向外伸懸臂板最大彎矩 下邊縱向外伸懸臂板最大彎矩 配筋計(jì)算：用跨中最大彎矩配板的上部鋼筋，支座最大彎矩配板的下部鋼筋，懸臂部分計(jì)算配下部筋，上部只需構(gòu)造配筋。 筏板配筋 板的配筋計(jì)算截面板上部板下部右橫懸臂板下部左縱懸臂板下部右縱懸臂板下部彎矩設(shè)計(jì)值（）2542計(jì)算配筋（mm2）251439126376626實(shí)際配筋（mm2）Ф10200393Ф10180436Ф6180157Ф12200565Ф12180628按照靜力平衡分別以橫梁JL2與縱梁JL6為例進(jìn)行配筋計(jì)算，其他基礎(chǔ)梁按照同樣的原理配筋。、。 基礎(chǔ)梁(JL2)的正截面承載力計(jì)算截面A1B2C3F彎矩設(shè)計(jì)值724503611624024072計(jì)算配筋311241415662312461246311實(shí)際配筋（mm2）4201257820251342012574201257420125742012574201257表 基礎(chǔ)梁(JL6)的正截面承載力計(jì)算截面A12B34彎矩設(shè)計(jì)值（）4771379177912215571546計(jì)算配筋（mm2）13354324504526749654911實(shí)際配筋（mm2）3251473142568721425687232514731425687214256872截面C56D78彎矩設(shè)計(jì)值（）22622311008104424642228計(jì)算配筋（mm2）53475273096320384626326實(shí)際配筋（mm2）3251473182588361825883672534361825883618258836截面E910F彎矩設(shè)計(jì)值（）33420382086477計(jì)算配筋（mm2）1067675368701335實(shí)際配筋（mm2）3Ф25147314Ф25687314Ф2568733Ф251473 筏基抗沖切和抗剪承載力驗(yàn)算梁板式筏形基礎(chǔ)的底板厚為500mm，單排布筋，板底有100mm厚的素混凝土墊層。則 ho=50040=460mm 按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50072002), 需滿足： ：FL≦ FL =Pj（）（） =73（）（）=1784KN 當(dāng)ho800mm,取βhp= =14302[（）+（）]=9172KN 〉FL=1784KN 因此，筏板厚度滿足抗沖切承載力要求。因此，板的厚最終定為500mm。 橫向基礎(chǔ)梁：=14300 =1402KN＞V1=606KN 橫向基礎(chǔ)梁滿足斜截面受剪承載力要求。無(wú)需箍筋承受剪力，只要按構(gòu)造要求配置箍筋即可。局部受壓面積 AL=600600=360000 mm2 局部受壓時(shí)計(jì)算底面積 Ab =700700=490000mm2 混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)βL ： βL===基礎(chǔ)梁頂面局部受壓承載力： =360000=8340KN＞2635KN 滿足局部抗壓要求。用雙頭攪拌機(jī)進(jìn)行施工，一個(gè)攪拌頭的樁體直徑為700mm，兩個(gè)攪拌軸之間的距離為500mm，攪拌樁之間的搭接距離為200mm。水泥摻入比不得小于12%，即每立方米加固體水泥摻入量不得少于200kg 初步選定設(shè)計(jì)參數(shù)① 坑邊荷載考慮到基坑施工時(shí)周邊的車(chē)輛及可能出現(xiàn)的土方堆載或是附近的材料堆放對(duì)基坑的影響，在設(shè)計(jì)時(shí)取基坑周邊荷載為均布無(wú)限，其值為qo=20KN/M2.② 水泥土墻設(shè)計(jì)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：水泥土擋墻寬度B=（～）h (h為基坑開(kāi)挖深度)則B===，取B=.水泥土擋墻插入基坑底以下深度hd=（～）h則hd===。 ③ 基坑尺寸確定筏板為多邊形，基坑尺寸至少不小于筏板大小。④ 水泥土齡期抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值根據(jù)杭州地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，水泥標(biāo)號(hào)為425。本工程從上述原則出發(fā)，取水泥土攪拌樁的水泥摻入比為12%，則水泥土攪拌樁的齡期抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcs=1520 Kpa。按《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ12099）要求，需滿足： =+ = KN＞0。土壓力計(jì)算()按《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ12099）要求： 則地面處： =204=： =（++20）4=按《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ12099）要求： 則：=24=：=+24=176KN 抗傾覆驗(yàn)算：按《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ12099）要求，需滿足： 預(yù)設(shè)值b=﹥ 滿足要求 正截面承載力驗(yàn)算壓應(yīng)力驗(yàn)算：由分析可知，攪拌樁剪力為零處，其彎矩值最大。說(shuō)明水泥土墻的寬度不足，建議加大水泥土墻的寬度。水泥土墻滿足取其它方面的驗(yàn)算要求。 9 地基處理 選擇原則① 技術(shù)先進(jìn) ② 施工可行③ 安全可靠④ 經(jīng)濟(jì)合理 據(jù)工程地質(zhì)資料可知，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層是本場(chǎng)地地基中主要的土層，而且還是最軟弱的土層，埋藏淺、深度大，是地基的主要受壓層。根據(jù)目前掌握的資料適合本場(chǎng)地地基加固的方法主要有四種：鋼筋混凝土預(yù)制樁或鋼筋混凝土鉆孔灌注樁振沖碎石樁或擠密碎石樁堆土預(yù)壓排水固結(jié)法水泥土攪拌樁復(fù)合地基對(duì)這四種方案按照符合場(chǎng)地實(shí)情，技術(shù)達(dá)標(biāo)，造價(jià)經(jīng)濟(jì)，施工可行的要求，進(jìn)行了對(duì)比。水泥土攪拌法加固軟土地基，具有如下的獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)：最大限度地利用了原土攪拌時(shí)無(wú)振動(dòng)、無(wú)噪聲和無(wú)污染，可在密集建筑群中進(jìn)行施工，對(duì)周?chē)械慕ㄖ锛暗叵聹瞎苡绊懞苄　Ｅc鋼筋混凝土樁相比，可節(jié)約鋼材并降低造價(jià)?，F(xiàn)假定置換率m=15%，則 =mRdk/Ap+β（1－m）fsk 可推得：Rdk=[ －β（1－m）fsk]Ap ／m =[130－（1－）60] 247。Rdk =ηAp 可推得： = Rdk 247。（）= Kpa根據(jù)表2，水泥摻入比 aω=15% ，水泥標(biāo)號(hào)為425的水泥土攪拌樁的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度 =2270Kpa ＞＞ Kpa 。即樁身強(qiáng)度不低于按側(cè)摩阻力確定的水泥土攪拌樁承載力，樁身不先于地基土破壞。 = 472根 確定總工程量及樁的布置 計(jì)算不同置換率對(duì)應(yīng)的總工程量基礎(chǔ)總面積：A=(m178。4) 178。)樁間土承載力標(biāo)準(zhǔn)值：=60Kpa樁間土承載力折減系數(shù)：β=樁水泥土強(qiáng)度折減系數(shù)：η=樁端土承載力折減系數(shù)：a=0樁頂施工鑿樁高度：?L=對(duì)應(yīng)于不同置換率（m=10%、m=%、m=15%、m=%、m=20%）情況下的單樁豎向承載力Rdk、樁數(shù)n、樁長(zhǎng)L及樁長(zhǎng)總延米數(shù)M分別計(jì)算如下。樁位的平面布置應(yīng)按適單當(dāng)?shù)拿娣e置換率m和較小的總延米數(shù)M為原則。本例選擇兩種置換率（m=%,15%）進(jìn)行試排樁比較。兩者相