【正文】 回路較單、雙母線接線復雜。不宜用于有再擴建可能的發(fā)電廠變電所中。在事故與檢修相重合情況下的停電回路不會多于兩回；運行調度靈活，操作檢修方便，隔離開關僅作檢修時用，避免了將隔離開關作操作時的倒閘操作。由于一個回路連接著兩臺斷路器，一臺中間斷路器連接著兩個回路，使繼電保護及二次回路復雜，投資較大。 雙母線接線優(yōu)點：供電可靠。調度靈活。擴建方便。便于試驗。缺點：增加一組母線和使每回線路需要增加一組母線隔離開關。為了避免隔離開關誤操作，需要隔離開關和斷路器之間裝設連鎖裝置。 雙母線分段接線雙母線分段可以分段運行，系統(tǒng)構成方式的自由度大，兩個元件可完全分別接到不同的母線上，對大容量且相互聯(lián)系的系統(tǒng)是有利的。占地面積較大?！≈鹘泳€接線方式選擇 110kV側主接線方式選擇一、110KV側。二、35kV側。這種接線方式接線簡單、清晰，投資少，但當任一段母線故障、檢修時，該母線上的進出線均要停電；任一出線斷路器故障、檢修，該回路也需停電。２、單母線分段帶旁路母線，分段斷路器兼旁路斷路器接線。３、單母線分段帶旁路母線，旁路斷路器兼作分段斷路器。由于兩段母線同時發(fā)生故障的幾率很低，母線側、線路側斷路器均采用六氟化硫斷路器，故障的幾率也很低，因此采用單母線分段接線亦可滿足供電可靠性的要求，且節(jié)約了投資。三、10kV側。２、單母線分段帶旁路母線，這種接線方式雖然提高了供電可靠性，但增大了投資。第三章 短路電流計算目的、條件及一般規(guī)定在電力系統(tǒng)中運行的電氣設備，在其運行中都必須考慮到發(fā)生的各種故障和不正常運行狀態(tài)，最常見也是最危險的故障是各種形式的短路。在三相系統(tǒng)中，可能發(fā)生的有對稱的三相短路和不對稱的兩相短路、兩相接地短路和單相接地短路。因此，我們采取三相短路（對稱短路）來計算短路電流，并檢驗電氣設備的穩(wěn)定性。②選擇導體和電器。④在選擇繼電保護方式和進行整定計算時，需以各種短路電流為依據?；炯俣ǎ孩僬９ぷ鲿r，三相系統(tǒng)對稱運行。③電力系統(tǒng)中的所有電源都在額定負荷下運行。⑤不考慮短路點的電弧阻抗和變壓器的激磁電流。⑦元件的計算參數均取其額定值，不考慮參數的誤差和調整范圍。 一般規(guī)定驗算導體和電器動穩(wěn)定、熱穩(wěn)定以及電器開斷電流沿用的短路電流，應按本工程設計規(guī)劃容量計算，并考慮遠景的發(fā)展計劃。選擇導體和電器時，對不帶電抗器回路的計算短路點應選擇在正常接線方式時短路電流為最大的地點。 線路阻抗計算由原始資料可知：①110KV側電源容量為1000MVA，Sj=100MVA。（見附表1）③10KV側電源進線有7回(其中本期5回，遠期2回)，、。 X*j=Xd*eSjCOSφ/Pe由變壓器參數可知：Us（ⅠⅡ）%= Us（ⅠⅢ）%= Us（ⅡⅢ）%=UsⅠ%=(Us（ⅠⅡ）%+Us（ⅠⅢ）%Us（ⅡⅢ）%)/200=(+)/200=UsⅡ%=(Us（ⅠⅡ）%+Us（ⅡⅢ）%Us（ⅠⅢ）%)/200=(+)/200=UsⅢ%=(Us（ⅡⅢ）%+Us（ⅠⅢ）%Us（ⅠⅡ）%)/200=(+)/200=各繞組電抗的標么值為:XⅠ=X2=X3=( UsⅠ%/100)(Sj/Sn)=() (100/)=XⅡ=X4=X5=( UsⅡ%/100)(Sj/Sn)=() (100/)=XⅢ=X6=X7=( UsⅢ%/100)(Sj/Sn)=() (100/)≈0 系統(tǒng)網絡圖做系統(tǒng)網絡圖如下：圖1 110KV側母線短路計算當在110KV母線上發(fā)生三相短路時，既d1點短路時，網絡簡化如下：1) X22=1/(1/X2+1/X3)= X23=1/(1/X4+1/X5)= 簡化后見圖22) X24=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X25=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X26=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X27=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X28=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X29=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23= X30=(1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23)X23=簡化后見圖3圖2圖33) ∑Y1=1/X15+1/X16+1/X17+1/X18+1/X19+1/X20+1/X21+1/X22+ 1/X24+1/X25+1/X26+1/X27+1/X28+1/X29+1/X30X31=∑Y1X22X24= X32=∑Y1X22X25=X33=∑Y1X22X26=X34=∑Y1X22X27=X35=∑Y1X22X28=X36=∑Y1X22X29=X37=∑Y1X22X30=X38=∑Y1X22X15=X39=∑Y1X22X16=X40=∑Y1X22X17=X41=∑Y1X22X18=X42=∑Y1X22X19=X43=∑Y1X22X20=X44=∑Y1X22X21=簡化后見圖4圖44) X45=1/(1/X31+1/X32+1/X33+1/X34+1/X35+1/X36+1/X37)= X46=1/(1/X38+1/X39+1/X40+1/X41+1/X42+1/X43+1/X44)=簡化見圖5圖5短路電流標么值：Id1*=1/X1+1/X45+1/X46=1/+1/+1/=在d1點三相短路時，短路電流有名值：Id1= Id1*Sj/（Uj）=100/(115)=(KA)因短路發(fā)生在變電站110KV側母線上，故取Kch=,則短路沖擊電流有效值：Ich1= Id1(1+2(Kch1)2)1/2= Id1==(KA)短路電流沖擊值:ih1=Kch Id1==(KA)短路容量:Sd1=UjId1=115=(MVA) 35KV側母線短路計算當在35KV母線上發(fā)生三相短路時，即d2點短路，網絡簡化如下：1） X47=X1+X22=X48=1/（1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14）= ∑Y2=1/X15+1/X16+1/X17+1/X18+1/X19+1/X20+1/X21+1/X23+1/X47 X49=∑Y2X23X47= X50=∑Y2X23X15= X51=∑Y2X23X16= X52=∑Y2X23X17=X53=∑Y2X23X18= X54=∑Y2X23X19= X55=∑Y2X23X19= X56=∑Y2X23X19=見附圖圖7圖6圖7X57=1/（1/X50+1/X51+1/X52+1/X53+1/X54+1/X55+1/X56）=見附圖8圖8短路電流標么值：I*d2=1/X48+1/X49+1/X57=1/+1/+1/=在d2點三相短路時，短路電流有名值：Id2= I*d2Sj/（Uj）=100/(37)=(KA)取Kch=，短路沖擊電流有效值Ich2：Ich2= Id2(1+2(Kch1)2)= Id2==(KA)短路電流沖擊值ich2:ich2=Kch Id2==(KA)短路容量:Sd2=UjId2=37=(MVA) 10KV母線短路計算當在10KV母線上發(fā)生三相短路時，即d3點短路，網絡簡化如下：圖91) ∑Y3=1/X8+1/X9+1/X10+1/X11+1/X12+1/X13+1/X14+1/X23X24=∑Y3X23X8=X25=∑Y3X23X9=X26=∑Y3X23X10=X27=∑Y3X23X11=X28=∑Y3X23X12=X29=∑Y3X23X13=X30=∑Y3X23X14=見附圖10圖10X59=1/（1/X24+1/X25+1/X26+1/X27+1/X28+1/X29+1/X30）=見附圖11圖11短路電流標么值：Id3*=1/X47+1/X58+1/X59=1/+1/+1/=在d3點三相短路時，短路電流有名值：Id3= Id3*Sj/（Uj）=100/()=(KA)取Kch=，短路沖擊電流有效值Ich3：Ich3= Id3(1+2(Kch1)2)= Id3==(KA)短路電流沖擊值ich3ich3= Kch Id3==(KA)短路容量:Sd3=UjId3==(MVA)相關參數短路點基準電壓Uav（kV）短路電流I*短路電流有名值Id（kA）短路沖擊電流有效值Ich（kA）短路電流沖擊值ich（kA）短路容量Sd（MVA）d1115d237d3。在進行設備選擇時，應根據工程實際情況，在保證安全、可靠的前提下，積極而穩(wěn)妥地采用新技術，并注意節(jié)約投資，選擇合適的電氣設備。應按當地環(huán)境條件校核。擴建工程應盡量使新老電器型號一致。選擇的高壓電器，應能在長期工作條件下和發(fā)生過電壓、過電流的情況下保持正常運行。一、長期工作條件 電壓選用電器允許最高工作電壓Umax不得低于該回路的最高運行電壓Ug，即 Umax≥Ug 式41 電流選用的電器額定電流Ie不得低于所在回路在各種可能運行方式下的持續(xù)工作電流Ig，即 Ie≥Ig 式42由于變壓器短時過載能力很大，故其計算工作電流應根據實際需要確定。二、短路穩(wěn)定條件校驗的一般原則電器在選定后按最大可能通過的短路電流進行動、熱穩(wěn)定校驗，校驗的短路電流一般取三相短路時的短路電流。短路的熱穩(wěn)定條件I2tjs≥Qdt 式43式中：Qdt——在計算時間tjs秒內，短路電流的熱效應(kA2?S)I——tjs秒內設備允許通過的熱穩(wěn)定電流有效值（KA）tjs——設備允許通過的熱穩(wěn)定電流時間（s）校驗短路熱穩(wěn)定所用的計時間按下式計算： tjs=tb+td 式44式中：tb——繼電保護裝置后備保護動作時間（s）td——斷路器全分閘時間（s）④短路動穩(wěn)定條件 ich≤idf 式45 Ich≤Idf 式46式中：ich、Ich——短路沖擊電流幅值、有效值（KA）idf 、Idf——允許通過穩(wěn)定電流的幅值、有效值（KA）絕緣水平在工作電壓和過電壓的作用下，電器內、外絕緣保證必要的可靠性。當所選電器的絕緣水平低于國家規(guī)定的標準數值時，應通過絕緣配合計算，選用適當的過電壓保護設備。由于設計時間倉促，所以在設計中主要考慮溫度條件。當電器安裝點的環(huán)境溫度高于+40℃時，每增加1℃%；當低于+40℃時，每降低1℃，%，但總的增加值不得超過額定電流的20%。由于SF6斷路器滅弧性能好，維護工作量小，故110kV一般采用SF6短路器。高壓斷路器的額定開斷電流Iekd≥Iz（高壓斷路器觸頭實際開斷瞬間的短路電流周期分量有效值）。斷路器的額定關合電流ieg應不小于短路電流最大沖擊值icj。關合分閘時間，對于110kV以上的電網，當電力系統(tǒng)穩(wěn)定要求快速切除故障。隔離開關的配置：１、斷路器的兩側均應配置隔離開關，以便在斷路器檢修時形成明顯的斷口與電源隔離。３、在母線上的避雷器和電壓互感器，宜合用一組隔離開關，保證電器和母線的檢修安全，每段母線上宜裝設12組接地刀閘。５、當饋電線路的用戶側沒有電源時，斷路器通往用戶的那一側可以不裝設隔離開關。 110KV隔離開關的選擇1）額定電流Ue≥Uew=110KV2）額定電流Ie≥Igmax==（∑P35+∑P10）/（110COSφ） =（+）/（110）=(KA) 據上述數據,可初步選擇GW4110型戶外隔離開關,其技術參數如下： 額定電壓：110KV 動穩(wěn)定電流峰值：50KA 額定電流：630A 熱穩(wěn)定電流（4s）：20KA3）熱穩(wěn)定校驗 td= Qd=() Qr=Ir2t=2024=1600() 即：QrQd 滿足熱穩(wěn)定要求。