【正文】 進(jìn)料100 mol 對(duì)過程進(jìn)行物料衡算 mol ＝ mol 生成二乙醚的摩爾數(shù)為：乙烯理論上轉(zhuǎn)化為乙醇的摩爾數(shù)減去實(shí)際得到的乙醇摩爾數(shù)差的二分之一。所以，生成二乙醚的量為 mol －＝－＝ mol 由副反應(yīng)生成的水量為： mol 最后水的摩爾數(shù)為：＋＝ 輸出物組成：(1－)＝ mol ％ mol ％ mol ％ 水： mol ％ 總摩爾數(shù)為： mol B．答案錯(cuò)誤。計(jì)算生成二乙醚量時(shí)，計(jì)算錯(cuò)誤。在計(jì)算水時(shí)， mol18 乙烯在銀催化劑上用過量空氣部分氧化制取環(huán)氧乙烷。 附表 物料組成物料組成C2H4N2O2合計(jì)摩爾百分?jǐn)?shù)/%100乙烯的轉(zhuǎn)化率為32％，反應(yīng)選擇性為69％，則反應(yīng)器出口氣體的流量為（ ）kg/h。計(jì)算基準(zhǔn)為1小時(shí) 根據(jù)已知條件可計(jì)算出環(huán)氧乙烷的收率Y＝X副反應(yīng)生成二氧化碳計(jì)算錯(cuò)誤。 C．答案錯(cuò)誤。 D．答案錯(cuò)誤：在出口氣體中未將氮?dú)庥?jì)算在內(nèi)故總出口質(zhì)量為11 kg。如下圖所示。A．％B．％C．％D．％答案：19 C C．答案正確。 ①根據(jù)元素平衡計(jì)算干煙道氣量 對(duì)碳進(jìn)行元素平衡 輸入C的質(zhì)量＝輸出C的質(zhì)量 設(shè)100 kmol干煙道氣，含C量為 10012＝161 kg 100 kg燃料含C量為88 kg： 所以100 kmol ②用N2作聯(lián)系物，計(jì)算出燃燒反應(yīng)過量空氣百分?jǐn)?shù) kmol干煙道氣 ＝ kmol ＝ kmol氮 kmol氮 ＝ kmol －＝ kmol 氧氣過量率為 A．答案錯(cuò)誤。計(jì)算為 D．答案錯(cuò)誤。初始?xì)怏w組成（體積百分?jǐn)?shù)）為SO2 11％，O2 10％，N2 79％，氧化過程是在570℃，120kPa下進(jìn)行，轉(zhuǎn)化率為70％。A． kPaB．C． kPaD． kPa答案：110 A A．答案正確。 根據(jù)題意進(jìn)料氣中SO2為11 mol，O2為10 mol，N2為79 mol。消耗氧氣量計(jì)算錯(cuò)誤，計(jì)算為余氧量為10－11＝ mol，SO3摩爾百分?jǐn)?shù)為 120＝ kPa C．答案錯(cuò)誤。計(jì)算中總摩爾數(shù)沒有將N2的摩爾數(shù)計(jì)算在內(nèi)，即總摩爾數(shù)為：＋＋＝ mol ％，120＝ kPa111 合成氨廠用銅氨液吸收脫碳?xì)庵形⒘康腃O和CO2，經(jīng)脫碳后，出塔氣體中CO的含量小于15mL/m3。 附表 脫碳?xì)饨M成脫碳?xì)饨M成H2N2COCO2(CH4+Ar)合計(jì)摩爾百分?jǐn)?shù)/%100脫碳?xì)獾南亩~為3070m3（標(biāo)準(zhǔn)）/tNH3，工廠生產(chǎn)能力為5000tNH3/a。 CO/m3銅氨液時(shí)，計(jì)算并選擇銅氨液的入塔流量為（ ）。 以每小時(shí)為計(jì)算基準(zhǔn)。計(jì)算中沒有計(jì)算CO在脫碳前后在惰性氣體中的分?jǐn)?shù)。計(jì)算中沒有考慮過程中氨的損失率10％。計(jì)算時(shí)誤將每天生產(chǎn)量作為每小時(shí)生產(chǎn)量，即 3 070＝ 112 有乙烯和丙烯的氣體混合物，摩爾分率分別為70％和30％。K) 丙烯 Cp,m2＝＋103 T－106 T2(kcal/kmolA．KC．K答案：112 B B．答案正確。現(xiàn)根據(jù)題中所給定的乙烯和丙烯的定壓摩爾熱容函數(shù)關(guān)系，將100℃代入計(jì)算，則得 Cp,m1＝＋103373－1063732 ＝＋－ ＝ kcal/kmolK Cp,m2＝＋103T－106 T2 ＝＋103373－1063732 ＝＋－ ＝ kcal/kmolK 計(jì)算中溫度100℃沒有換算成K表示，即 Cp,m1＝＋103100－1061002＝K Cp,m＝＋＝113 氣體經(jīng)燃燒后從燃燒室排出的氣體組成(體積百分?jǐn)?shù))為：CO2 ％、CO ％、O2 ％、H2O ％、N2 ％。混合氣體中各組分在200℃和800℃下的摩爾熱容數(shù)值見下表。 計(jì)算每一組分。 計(jì)算基準(zhǔn)為100 mol氣體，基準(zhǔn)溫度為0℃。 B．答案錯(cuò)誤。計(jì)算中沒有注意題目要求。計(jì)算中換算錯(cuò)誤?，F(xiàn)用50％（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同）NaOH溶液，配制得到濃度為5％的NaOH水溶液2500 kg。A．106 kJB． kJC．103 kJD．103 kJ 答案：114 C C．答案正確。本題用積分溶解熱進(jìn)行計(jì)算。 50％NaOH： 5％NaOH： mol H2O/ mol H2O/ kJ/ 被稀釋的溶液含溶質(zhì)量為2500＝125kg 溶質(zhì)的摩爾數(shù)為 稀釋過程的熱效應(yīng) 由于取基準(zhǔn)溫度為25℃，進(jìn)料帶入的熱量與物料離開釜帶出的熱量均等于0，103 kJ。計(jì)算公式錯(cuò)誤，解得1251000(－)＝106 kJ B．答案錯(cuò)誤。103 kJ115 1000 kg65％（質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，下同）的發(fā)煙硫酸和3000 kg20％的發(fā)煙硫酸于20℃下混合時(shí)所發(fā)生的熱效應(yīng)為（ ）。 本題用SO3和水的混合熱進(jìn)行計(jì)算。 現(xiàn)在把含量為65％的發(fā)煙硫酸稱a酸，20％發(fā)煙硫酸稱b酸。兩酸混合以后的酸稱c酸，其含量為mc。計(jì)算過程中沒有把65％和20％的發(fā)煙硫酸換算成SO3的百分含量。單位換算錯(cuò)誤，103 kJ D．答案錯(cuò)誤。A．－105 kJ/hB．－105 kJ/hC．－105 kJ/hD．105 kJ/h 答案：116 A A．答案正確。 先求ΔH2，即理想氣體從600 K降溫到300 K的焓變，從常用物質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)焓變數(shù)據(jù)表中查到： 600 K， 300 K， 所以 第2步是計(jì)算氣體苯在600 K等溫下， MPa的焓變?chǔ)1，℃（ K）， MPa（ atm），因而 查焓與對(duì)比溫度、對(duì)比壓力圖得(－H)/Tc＝ cal/(molK)，所以 －H＝＝493 9 J/mol＝4 939 kJ/kmol 因此 ΔH＝ΔH1＋ΔH2＝15 830－118 700＝－102 kJ/h≈－105 kJ/h 焓差ΔH為負(fù)值，說明苯從600 K、 MPa冷卻降壓到300 K、 MPa這一過程是放熱的。計(jì)算中沒有考慮壓力對(duì)苯狀態(tài)變化時(shí)對(duì)焓變的影響，即直接用苯從600 K降到300 K時(shí)焓變作為本題答案，即焓變?yōu)椋?18700 kJ/h。在計(jì)算ΔH2時(shí)，沒有計(jì)算苯在同一壓力下、不同溫度之間的平均熱容，即 D．答案錯(cuò)誤。若溫度降至27℃時(shí)，則苯此時(shí)冷凝量是（ ）。 首先計(jì)算苯在27℃時(shí)蒸氣壓，可以用公式計(jì)算，也可以查相關(guān)手冊(cè)，從手冊(cè)中查到27℃ MPa（化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)）。 B．答案錯(cuò)誤。解得，－＝ mol。計(jì)算公式PV＝nRT中代錯(cuò)數(shù)， kmol，即 ， kmol。計(jì)算時(shí)溫度計(jì)算錯(cuò)誤，壓力也換算錯(cuò)誤。118 物料分流時(shí)混合氣體流量和組成見下表。在換熱器出口處，被加熱到140℃的主線氣體和副線氣體匯合成為112℃的氣體。兩股氣體如本題附圖所示。 A．主線3 046 kg/h，副線2 874 kg/hB．主線3 073 kg/h，副線2 847 kg/hC． kg/h，副線5 kg/hD．主線3 021 kg/h，副線2 899 kg/h 答案：118 A A．答案正確?；旌蠚庵懈鹘M分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)和0℃、83℃、112℃和140℃的比熱容數(shù)據(jù)列于下表。K）。K) 83 ℃的混合氣定壓比熱容為 cp＝＋＋＋＋ ＝ kJ/(kgK) 140 ℃的混合氣定壓比熱容為 cp＝＋＋＋＋ ＝ kJ/(kg B．答案錯(cuò)誤。最后結(jié)果為主線流量為3073 kg/h，副線流量為2847 kg/h。119 如本題附圖所示，℃進(jìn)入分解釜。主反應(yīng)反應(yīng)熱為：。分解釜操作溫度85℃。 　　附表1 分解液組成組成丙酮苯酚異丙苯合計(jì)質(zhì)量含量/%413326100　 附表2 進(jìn)釜提濃液組成組成過氧過異丙苯異丙苯芐醇合計(jì)質(zhì)量含量/%100。（2）反應(yīng)熱：過氧化異丙苯。對(duì)分解釜進(jìn)行熱量衡算，則冷凝器的熱負(fù)荷為（ ）。 首先查有關(guān)物質(zhì)的平均比熱容，將其列于下表。 （1）計(jì)算提濃液25～40℃時(shí)的平均比熱容 ＝＋＋＝K則 Q4＝(277＋)(85－25)＝105 kJ/h 需要移出的熱量由丙酮蒸發(fā)熱量移出，故丙酮蒸發(fā)帶出熱量設(shè)為Q2，丙酮流量設(shè)為x kg/h，則 ＝105－－－106－cpx Q2＝－106－cpx＝－106－(45－25)x＋(85－45)x （5）丙酮汽化量的計(jì)算 丙酮汽化量與回流至分解釜的量相等，為x kg/h，丙酮從分解釜移出的熱量分為兩部分，一部分是丙酮汽化吸收的熱量，另一部分是丙酮從45℃升溫至85 ℃所需的熱量。K，丙酮移出熱量為 x＋(85－45) x＝106－ x x＋123 x＝106－ x 664 x＝106 x＝ kg/h 丙酮帶出熱量 Q2＝－106－(45－25)＋(85－45) ＝(－＋)106＝106 kg/h （Q2應(yīng)等于冷凝器熱負(fù)荷即移出熱量，計(jì)算過程兩項(xiàng)可能有一定計(jì)算誤差） 分解釜冷凝器的熱負(fù)荷為85℃丙酮蒸氣冷凝放出的熱量和冷凝液過冷至45℃熱量之和，即為：＋(85－45)＝106 kg/h A．答案錯(cuò)誤。 B．答案錯(cuò)誤。 D．答案錯(cuò)誤。120 在氯苯用混酸硝化生成一硝基氯化苯過程中，105 kJ/h。夾套傳熱面積不能滿足傳熱要求時(shí)，采用釜內(nèi)加蛇管進(jìn)行傳熱。hh則冷卻水的用量為（ ）。 （1）先計(jì)算反應(yīng)釜夾套移出的熱量。2。2＝6711＝105 kJ/h （2）計(jì)算蛇管的傳熱面積A2 蛇管需要移除的熱量Q39。2 Q39。2＝105－105＝105 kJ/h m2。計(jì)算得 121 利用反應(yīng)物和生成物的標(biāo)準(zhǔn)燃燒熱求如下反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)生成熱，即氣態(tài)苯乙烯的生成熱為（ ）。 設(shè)反應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)熱，即氣態(tài)苯乙烯的標(biāo)準(zhǔn)生成熱為，由相關(guān)資料查得 ()C＝－ kJ/mol ()H2(g)＝－ kJ/mol ()C8H8(g)＝－4437 kJ/mol則 ＝[8()C＋4()H2(g)－()C8H8(g)] ＝8(－)＋4(－)－(－4437) ＝146 kJ/mol A．答案錯(cuò)誤。在計(jì)算中，苯乙烯的燃料熱用的是液態(tài)的，即()C8H8(l)＝－4437 kJ/mol，解得 ()C8H8(g)＝8(－)＋4(－)－(－4381)＝ D．答案錯(cuò)誤。A．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機(jī)生產(chǎn)量下降B．使壓縮每公斤氣體的理論耗功增大，壓氣機(jī)生產(chǎn)量不變C．使壓縮每公斤氣體的理論耗功不變，實(shí)際耗功增大，壓氣機(jī)生產(chǎn)量下降D．使壓縮每公斤氣體的理論耗功不變，實(shí)際耗功增大，壓氣機(jī)生產(chǎn)量不變答案：21 C22 工質(zhì)絕熱節(jié)流后（ ）。A．吸熱、升溫又對(duì)外做正功B．吸熱、降溫又對(duì)外做負(fù)功C．吸熱、升溫又對(duì)外做負(fù)功D．吸熱、降溫又對(duì)外做正功答案：23 B24 有位發(fā)明家聲稱他設(shè)計(jì)了一種機(jī)器，當(dāng)這臺(tái)機(jī)器完成一個(gè)循環(huán)時(shí)，可以從單一熱源吸收1000 kJ的熱，并輸出1000 kJ的功，這臺(tái)熱機(jī)（ ）。A．狄塞耳循環(huán)B．卡諾循環(huán)C．朗肯循環(huán)D．布雷頓循環(huán)答案：25 B26 活塞式內(nèi)燃機(jī)定容加熱、混合加熱、定壓加熱3個(gè)循環(huán)在壓縮比ε和吸熱量q1相同的條件下，熱效率的關(guān)系為（ ）。K)。A．B．C．D． 答案：27 A A．正確 在此等壓冷卻過程的起始溫度為T1＝1100＋＝ K，終態(tài)溫度為T2＝38＋＝ K，環(huán)境溫度T0＝16＋ K。 K時(shí)反應(yīng)C(s)+2H2O(g)=CO2(g)+2H2(g)的QV為（ ）。 K時(shí)， CH4（g）+2O2（g）=CO2（g）+2H2O（g） 其Q39。P＝[＋2]－[＋2] 而Q39。P＝＝－103 J/mol， 于是 ＝－2＋ ＝－－2()＋()＝ kJ/mol 因此我們可以得到所給反應(yīng)的熱效應(yīng)為