【正文】 樓梯間之間的房間之間的最大距離為35m，而位于袋形過道兩側(cè)或盡端的房間最大距離為20m。針對(duì)本建筑，考慮到上下通行方便，故設(shè)置其正對(duì)大門，主要樓梯放在中間，則距離兩側(cè)均不大于35m，由于西側(cè)門使用比較經(jīng)常，故也在入口處設(shè)一上下樓梯。樓梯間大小選擇，樓梯的寬度是根據(jù)通行的人數(shù)的多少和建筑防火要求決定的。至于樓梯形式，由于兩跑樓梯面積緊湊，使用方便，故本工程中采用兩跑樓梯，而公共建筑中樓梯井的寬度一般為150mm。樓梯踏步尺寸的確定 假設(shè)樓梯踏步的踏面寬及踢面高度分別為b和h，則由經(jīng)驗(yàn)公式b+2h=600~630又根據(jù)規(guī)范規(guī)定，對(duì)于教學(xué)樓，踢面高（h）在280~340mm，則令b=300mm，h=150mm，b+2h=300+2150=600，符合下限值。需要計(jì)算梯段的長(zhǎng)度必須先決定踏步的數(shù)目。（4）衛(wèi)生間的布置規(guī)范規(guī)定：對(duì)于一般大學(xué)教學(xué)樓，男小便器為25人/個(gè)，男大便器為50人/個(gè)，女大便器為25人/個(gè)，洗手盆為90人/個(gè)。普通班按60人計(jì)算，大班按90人計(jì)算。（2）外墻細(xì)部處理：刷兩遍801淺藍(lán)色涂料。 剖面設(shè)計(jì)（1）。對(duì)于通風(fēng)，利用走到兩側(cè)的門窗正對(duì)設(shè)置形成穿堂風(fēng)，解決自然通風(fēng)的問題。防水采用高分子防水。 門窗：（1）門：采用木門。內(nèi)外墻均采用240厚蒸壓粉煤灰磚墻。（2）工程地質(zhì)條件：場(chǎng)區(qū)地勢(shì)平坦，,地基承載力fk=200kpa；；地下水位為地表以下8m 。（4）樓面（自上而下）：25 厚水泥花磚地面（包括找平），120現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，鋁合金龍骨吊頂。（6）地震烈度：設(shè)防烈度為7度，II類場(chǎng)地,第一地震分組。（8）雪荷載：雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值S0=㎡。柱網(wǎng)布置如圖21所示：圖21 柱網(wǎng)布置圖 1:100、柱的截面尺寸的確定 梁截面尺寸的確定邊跨橫梁（AB跨和CD跨）梁高h(yuǎn) =（1/8～1/12）L =（1/8～1/12)7800=（650~975）mm，取h =700mm梁寬b =（1/2～1/3）h =（1/2～1/3）700 =（233~350）mm，取b =250 mm故取b*h=250*700mm中跨橫梁（BC跨） 梁高h(yuǎn) =（1/8～1/12）L =（1/8～1/12)3300 =（275~412）mm，取h =400 mm梁寬b =250 mm故取b*h=250*400mm 連系梁為了減少計(jì)算工作量和施工方便以及偏于安全考慮，連系梁的截面尺寸一律按最大柱距L =5100 mm來確定。樓板的結(jié)構(gòu)平面布置圖如下圖。根據(jù)邊界支撐情況和荷載大小將樓板劃分為BBBBBB6和 B7七種區(qū)格板如圖22所示：圖22 現(xiàn)澆樓板類型劃分圖 1:100(1) 荷載設(shè)計(jì)值 ，得:對(duì)于BBB3： g = =㎡q= =㎡q/2 = ㎡g + q/2 = ㎡g + q = ㎡對(duì)于BBB6： g = =㎡q= =㎡q/2 =㎡g + q/2 = ㎡g + q = ㎡ 對(duì)于B7： g = =㎡q= =㎡q/2 =㎡g + q/2 = ㎡g + q = ㎡(2) 計(jì)算跨度 由于板在各個(gè)分格(包括邊跨)均與梁整體澆筑,故:中跨 = 梁間軸線間距離 ，邊跨=+（h/2和a/2中較小值）（h—板的厚度，a—板邊的擱置長(zhǎng)度）(3) 彎矩計(jì)算 跨中最大彎矩為g+q/2作用下(內(nèi)支座固定)的跨中彎矩值與q/2作用下(內(nèi)支座鉸支)的跨中彎矩值之和。M=(a+Vb)(g+q/2)+ (c+Vd)q/2 (a,b,c,d查表得，V是泊松比)現(xiàn)將各區(qū)格板的計(jì)算跨度及跨中,支座的彎矩列于表21，表21按彈性理論計(jì)算的彎矩值板區(qū)格B1B2B3(m)(m)/ (kNm)(+)+(+)= (+)+(+)= (+)+(+)=’ (kNm)==’ (kNm)000續(xù)表21板區(qū)格B4B5B6B7(m)(m)/ (kNm)(+)+(+)=(+)+(+)=（+0.03115)+(+)=(+)+(+)=’ (kNm)0==’ (kNm)000(4) 截面設(shè)計(jì)截面有效高度：假定選用φ10鋼筋方向跨中截面的h01=100mm,方向跨中截面的h02=10010=90mm，支座截面的h0=100mm，由于周邊跨的跨度較大，未設(shè)圈梁，即四邊鉸支這里僅考慮中間跨的內(nèi)拱作用。表22 按彈性理論設(shè)計(jì)的樓面板截面配筋截面區(qū)格方向 (mm)M (kN KN/m2，兩者應(yīng)同時(shí)考慮， KN/m2.3) 材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20；板內(nèi)受力縱筋及其它鋼筋采用 HRB235鋼筋。按高跨比條件，要求板厚h≥4800/50=96mm,對(duì)于教學(xué)樓建筑的樓板，要求160mm≥h≥80mm，取板厚h=120mm。（3）彎矩計(jì)算跨中最大彎矩為g+q/2作用下(內(nèi)支座固定)的跨中彎矩值，與q/2作用下(內(nèi)支座鉸支)的跨中彎矩值之和。 現(xiàn)將各區(qū)格板的計(jì)算跨度及跨中,支座的彎矩列于表23表23 按彈性理論計(jì)算的彎矩值板區(qū)格B1B2B3(m)(m)/ (kNm)(+)+(+)= (+)+(+)= (+)+(+)=’ (kNm)==0’ (kNm)000續(xù)表23板區(qū)格B4B5B6(m)(m)/ (kNm)（+）+(+)=(+)+(+)=(+)+(+)=’ (kNm)=’ (kNm)00(4) 截面設(shè)計(jì)截面有效高度：方向跨中截面的h01=100mm,方向跨中截面的h02=90mm，支座截面的h0=100mm，由于周邊跨的跨度較大，這里僅考慮中間跨的內(nèi)拱作用。表24按彈性理論設(shè)計(jì)的樓面板截面配筋截面區(qū)格方向 (mm)M (kN由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線間的距離。 i2 =。 i4 = 。 荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算（1）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk的計(jì)算參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》對(duì)材料及有關(guān)建筑做法的取法，分層分部計(jì)算出有關(guān)恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 KN/m2，兩者不應(yīng)同時(shí)考慮， KN/m2， KN/m2， KN/m2。圖28 活載計(jì)算簡(jiǎn)圖(3) 風(fēng)何載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算公式：ωk =βzμz第一層的頂點(diǎn)高度Z1 = + = m,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積A1=( + )/2 = m2風(fēng)荷載 P1 =βzμzA1 = = KN第二層的頂點(diǎn)高度Z2 = + = ,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積 A2=( + )/2 = 風(fēng)荷載 P2 =βzμzA2 = = KN第三層的頂點(diǎn)高度Z3 = + + = m,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積 風(fēng)荷載 P3 =βzμzA1 = = 第四層的頂點(diǎn)高度Z4 = + + + = m,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積 風(fēng)荷載 P4=βzμzA4 = = KN第五層的頂點(diǎn)高度Z5 = + + ++= m,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表，得μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積 風(fēng)荷載 P5=βzμzA5 = = 第六層的頂點(diǎn)高度Z6= +5 = m,查風(fēng)壓高度變化系數(shù)表μz = ，該層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積A1=( + ) = 風(fēng)荷載 P1 =βzμzA1 = = 計(jì)算結(jié)果如下表25所示：表25 風(fēng)荷載計(jì)算表層數(shù)βzμsZi (m)μzωo (KN/m2)Ai (m2)Pi (KN)六層五層四層三層二層一層風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖29所示。計(jì)算公式如下：GE = DK + ∑ψi表28 框架自振周期計(jì)算 層 次層高（m）H（m）G(kN)GH(kNm)Fi(kN)Vi(kN)Di(kN/m)Δuej103 （m）θ e6+=7246001/338057246001/203947246001/154337246001/130027246001/117315519801/1070由表28可知θ e1/550的要求，即彈性變形滿足要求。圖212 左地震 框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算(1) 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算.將三角形及梯形分布荷載等效為均布荷載,其等效如圖213所示.圖213三角形及梯形分布荷載等效為均布荷載計(jì)算過程如表29所示：樓 層梁g1/g2 (kNm)g邊/g中(kNm) 或g0=5/8 g2 (kNm) (kNm)頂 層邊跨梁中跨梁中間層邊跨梁中跨梁表29 恒載作用下內(nèi)力計(jì)算此時(shí)恒載下的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖214所示：圖214 換算后的恒載圖計(jì)算簡(jiǎn)圖梁端彎矩M = gl/12,其計(jì)算過程如表29所示：表29 梁端彎矩計(jì)算樓 層梁號(hào)g139。進(jìn)而求得框架各梁,柱的剪力和軸力如圖216,217所示。圖215 恒載彎矩圖（KNM）圖216 恒載下的框架剪力圖圖218 恒載軸力圖圖219 調(diào)幅后并換算至梁端柱邊的恒載彎矩圖（2）活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算本設(shè)計(jì)中屋、樓面活荷載與恒荷載相比，其值要小得多，在設(shè)計(jì)中僅考慮活載的滿跨布置進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。① 活荷載布置在邊跨。活荷載滿跨布置框架內(nèi)力的計(jì)算過程如表213所示：表213 上柱下柱右粱左梁上柱下柱右梁00最后所得彎矩圖如圖221?？紤]梁端彎矩調(diào)幅，并將梁端點(diǎn)彎矩?fù)Q算至梁端柱邊彎矩，以備內(nèi)力組合時(shí)用。圖221 活載彎矩圖(KNM)圖222 活載下的框架剪力圖圖223 活載軸力圖（KN）圖224 調(diào)幅后并換算至梁端柱邊的活載彎矩圖表214樓層梁端邊跨梁中跨梁M(KNm)V(KN)M’(KNm)V’(KN)M(KNm)V(KN)M’(KNm)V’(KN)6梁左梁右5梁左梁右4梁左梁右3梁左梁右2梁左梁右1梁左梁右（3）風(fēng)荷載的內(nèi)力計(jì)算.風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用D值法,其計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖29所示。由計(jì)算簡(jiǎn)圖知風(fēng)荷載分布較接近于均布荷載，y0可由規(guī)則框架承受均布水平力作用時(shí)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)的高度比y0值表查的。求得各柱的反彎點(diǎn)高度yh和桿端剪力Vjk后即可求出各桿端彎矩。計(jì)算結(jié)果如表217表218所示，風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖如圖225梁端剪力和各柱的軸力如圖226。① 各柱剪力V. K= (二~六層) / K= (底層)