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某城鎮(zhèn)生活污水處理工程設(shè)計方案-氧化溝工藝設(shè)計-在線瀏覽

2025-06-12 04:05本頁面
  

【正文】 表明,氧化溝在去除BOD5和SS方面均可取得比傳統(tǒng)活性污泥法更高質(zhì)量的出水,運(yùn)行也更穩(wěn)定可靠。③ 基建投資省,運(yùn)行費(fèi)用低。同樣,當(dāng)僅要求去除BOD5時,對于大規(guī)模污水廠采用氧化溝工藝運(yùn)行費(fèi)用比傳統(tǒng)活性污泥法略低或相當(dāng),而要求去除BOD5且去除NH3N時,氧化溝工藝運(yùn)行費(fèi)用就比傳統(tǒng)活性污泥法節(jié)省較多。由于氧化溝所采用的污泥齡一般長達(dá)20~30d,污泥在溝內(nèi)得到了好氧穩(wěn)定,污泥生成量就少,因此使污泥后處理大大簡化,節(jié)省處理廠運(yùn)行費(fèi)用,且便于管理?!?,氧化溝的總長為L,則水流完成一個循環(huán)所需時間t=L/S,當(dāng)L=90~600m時,t=5~20min??梢娫鬯贿M(jìn)入氧化溝,就會被幾十倍甚至上百倍的循環(huán)量所稀釋,因此具有一定承受沖擊負(fù)荷的能力。由于氧化溝工藝所采用的污泥負(fù)荷較小、水力停留時間較長,使氧化溝容積會大于傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池容積,占地面積可能會大些,但因?yàn)槭∪チ顺醭脸睾臀勰鄥捬跸?,占地面積總的來說會少于傳統(tǒng)活性污泥法。A2/O法的特點(diǎn)有:①A2/O法在去除有機(jī)碳污染物的同時,還能去除污水中的氮磷,與傳統(tǒng)活性污泥法二級處理后再進(jìn)行深度處理相比,不僅投資少、運(yùn)行費(fèi)用低,而且沒有大量的化學(xué)污泥,具有良好的環(huán)境效益。③A2/O法工藝流程簡單,總水力停留時間少于其他同樣功能的工藝,節(jié)省基建投資。d. AB法工藝AB工藝是一種生物吸附―降解兩段活性污泥工藝,A段負(fù)荷高,曝氣時間短,污泥負(fù)荷高2~6 kgBOD5/(kgMLSSd),該段工藝有機(jī)物、氮和磷都有一定的去除率,適用于處理濃度較高,水質(zhì)水量較大的污水,通常要求進(jìn)水BOD5≥250mg/L,AB工藝才有明顯優(yōu)勢[4]。① 對有機(jī)底物去除效率高。主要表現(xiàn)在:出水水質(zhì)波動小,有極強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力,有良好的污泥沉降性能。④ 節(jié)能。經(jīng)試驗(yàn)證明,AB法工藝較傳統(tǒng)的一段法工藝節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用20%~25%.AB工藝的缺點(diǎn)① A段在運(yùn)行中如果控制不好,很容易產(chǎn)生臭氣,影響附近的環(huán)境衛(wèi)生,這主要是由于A段在超高有機(jī)負(fù)荷下工作,使A段曝氣池運(yùn)行于厭氧工況下,導(dǎo)致產(chǎn)生硫化氫、大糞素等惡臭氣體。③ 污泥產(chǎn)率高,A段產(chǎn)生的污泥量較大,約占整個處理系統(tǒng)污泥產(chǎn)量的80%左右,且剩余污泥中的有機(jī)物含量高,這給污泥的最終穩(wěn)定化處置帶來了較大壓力。它是一個完整的操作過程,包括進(jìn)水、反應(yīng)、沉淀、排水排泥和閑置5個階段。② 具有完全混合式和推流式曝氣池的優(yōu)勢,承受水量,水質(zhì)沖擊負(fù)荷能力強(qiáng)。④ 對有機(jī)物和氮的去除效果好。就除磷而言,采用非限量或半限量曝氣進(jìn)水方式,將影響磷的釋放;對脫氮而言,則將影響硝化態(tài)氮的反硝化作用而影響脫氮效果。從上面的對比中我們可以得到如下結(jié)論:根據(jù)綜合分析,為使該廢水達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)則應(yīng)考慮使用具有脫氮除磷功能的生物處理工藝。 ① 氧化溝法方案在達(dá)到與傳統(tǒng)活性污泥法同樣的去除BOD5效果時,還能有更充分的硝化和一定的反硝化效果; ② 氧化溝法管理較簡單,適合該污水處理管理技術(shù)水平現(xiàn)狀; ③ 氧化溝法相對A/O法具有更強(qiáng)的適應(yīng)符合波動能力[6]。圖1 氧化溝法污水處理廠工藝流程3 污水處理工藝設(shè)計計算格柵主要是為了攔截廢水中的較大顆粒和漂浮物,以確保后續(xù)處理的順利進(jìn)行。設(shè)計參數(shù):柵條間隙e=,柵前水深h=,過柵流速υ=, 安裝傾角δ=60176。 圖2 格柵示意圖① 柵條間隙數(shù)n 式中: n——柵條間隙數(shù),個; Qmax——最大設(shè)計流量,Qmax = m3/s;a——格柵傾角,取60;b——柵條間隙,m , m;h——柵前水深,m, m;v——過柵流速,m/s, m/s;則: = 條 取17條② 柵槽寬度 BB=S(n1)+bn式中: S——柵條寬度,m , m 。則: == m h1=h0k=3=④ 柵后槽總高度 H H=h+h1+h2 式中:h2——柵前渠道超高,取 = m。⑤ 柵槽總長度 L 式中: ——進(jìn)水渠道漸寬部分的長度,m ; B1——進(jìn)水渠寬,m ,取B1= ; a1——進(jìn)水渠道漸寬部分的展開角度,取a1=20 ; ——柵槽與進(jìn)水渠道連接處的漸窄部分長度,m ; H1——柵前渠道深, m.則: = mH1=h+h2=+= mL=l1+l2+++=++++=⑥ 每日柵渣量 W 式中:W1——柵渣量,m3/(103m3)污水,取W1= m3/(103m3)污水。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池,然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池,最后由出水管道排入關(guān)渠堰。污水提升泵池尺寸:1000mm900mm1500mm數(shù)量:1座材質(zhì):鋼筋混凝土構(gòu)造:全地埋① 設(shè)計說明 污水經(jīng)提升泵提升后進(jìn)入平流沉砂池,共兩組對稱于提升泵房中軸線布置,每組分為兩格[4]。 設(shè)計流量為Qmax=464 m3/h= m3/s,設(shè)計水力停留時間t=30s,水平最大流速υ=,城市污水沉砂量X=30 m3/(106m3),清除沉砂的間隔時間T=2d。 則: B=nB1=2=④ 有效水深 h2 h2=式中: h2——有效水深; A——池平面面積; B——沉砂池總寬。 ——水流量變化系數(shù), 。 h2——有效深度, h2=; h3——沉砂室高度,則: H= h1+ h2+ h3=++=設(shè)計流量:最大日平均時流量為Qmax= 129L/s水力停留時間:T=污泥濃度:X=3000mg/L污泥回流液濃度:Xr=10000mg/L考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元,總的水力停留時間超過15h,所以設(shè)計水量按最大日平均時考慮[8]。 則厭氧池面積:A= 厭氧池直徑:D=m (取D=20m) ,故池總高為H=h+=4+=。d)污泥濃度MLVSS=5000mg/L污泥f=,MLSS=3000mg/L。氧化溝按設(shè)計分2座,按最大日平均時流量設(shè)計Qmax=11092 m3/d= 129 m3/s,每座氧化溝設(shè)計流量為Q1== 65L/s。dK1= Ko2=剩余堿度100mg/L(保持PH≥):;硝化安全系數(shù):脫硝溫度修正系數(shù): 設(shè)計計算①.堿度平衡計算:出水處理水中非溶解性BOD5值 BOD5f; BOD5f =Ce(5)式中:BOD5f——出水處理水中非溶解性BOD5值,mg/L; Ce——出水中BOD5的濃度,mg/L;則:BOD5f =20(1 5)= mg/L則出水處理水中溶解性BOD5值,BOD5=20 BOD5f = mg/L②.設(shè)采用污泥齡20d,日產(chǎn)污泥量 Xc Xc =式中:Q——為氧化溝設(shè)計流量,11092 m3/d; ——為污泥增長系數(shù), kg/kg; ——污泥自身氧化率, L/d。則 Xc = kg/d根據(jù)一般情況,%為氮,近似等于總凱式氮(TKN)中用于合成部分[9],即: = kg/d 即:TKN中有 mg/L用于合成。 mg堿度/mg NH3N氧化,即 = mg/L mg堿度/ mg NO3N還原,即 = mg/L計算所得的剩余堿度=++Lr=+= mg/L 計算所得剩余堿度以CaCO3計,此值可使PH≥ mg/L④.硝化區(qū)容積計算:曝氣池:DO=2mg/L硝化所需的氧量NOD= mg/mg NH3N氧化, mg/mg /NO3N還原α= β=其他參數(shù):a=脫氮速率: qdn=(kgMLVSS在一般情況下,MLVSS與MLSS的比值是比較固定的, 則: MLVSS=fMLSS==2700 mg/L 所需的MLVSS總量= 硝化容積: m3 水力停留時間: h⑤.反硝化區(qū)容積: 12℃時,反硝化速率為: 式中: F——有機(jī)物降解量,即BOD5的濃度,mg/L M——微生物量,mg/L; ——脫硝溫度修正系數(shù),取 。 則: = NO3N /還原NO3N的總量=kg/d 脫氮所需MLVSS=kg 脫氮所需池容: m3 水力停留時間: h⑥.氧化溝的總?cè)莘e: 總水力停留時間:t=tn+tdn=+= 總?cè)莘e:V=Vn+Vdn=4074+=⑦.氧化溝的尺寸: 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝,寬7m,則氧化溝總長: m。彎道處長度: 則單個直道長: (取54m) 故氧化溝總池長=54+7+14=75m,總池寬=74=28m(未計池壁厚)。需要硝化的氧量:Nr== kg/dR02=()++= kg/d= kg/h30℃時, 采用表面機(jī)械曝氣時脫氮的充氧量為: 式中:α——經(jīng)驗(yàn)系數(shù),; β——經(jīng)驗(yàn)系數(shù), ——相對密度,; ——20℃時水中溶解氧飽和度, mg/L。 T——溫度
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