【正文】 底藍(lán)前橫梁驗算示意圖94 .5kN94 .5kN94 .5kN33 .6kN 33 .6kN 33 .6kN 33 .6kN 33 .6kNTITLE,底藍(lán)前橫梁 內(nèi)力計算 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 結(jié)點 ,3,0 結(jié)點 ,4,0 結(jié)點 ,5,0 單元 ,1,2,1,1,0,1,1,1 單元 ,2,3,1,1,1,1,1,1 單元 ,3,4,1,1,1,1,1,1 單元 ,4,5,1,1,1,1,1,0 結(jié)點支承 ,1,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,3,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,4,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,5,3,0,0,0 18 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,1,1,94500,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,2,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,3,1,33600,90 單元荷載 ,4,1,94500,90 單元荷載 ,4,1,94500,90 單元荷載 ,4,1,94500,90 單元材料性質(zhì) ,1,4,3547320200,89486400,0,0,1 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，最大撓度為。具體形式如下圖所示： 吊帶驗算： 由以上計算可知，最大吊帶處受力為 ，吊帶采用Ф 32 精軋螺紋鋼，其最少可承受 500kN的拉力，因此吊帶滿足施工要求。因翼板及頂板斷面基本相同，因此按 9塊施工工況進(jìn)行驗算。兩側(cè)翼板及頂板均采用 2 根滑梁，其中外內(nèi)側(cè)滑梁距腹板邊 ，外側(cè)滑梁距腹板 邊 ；內(nèi)滑梁距箱梁中心線距離為 。 內(nèi)、外滑梁受力形式相同，因此僅對外滑梁進(jìn)行驗算。 前后兩支點反力均為： 22 對于Ⅰ 36a工字鋼，其在最大彎矩及最大剪力作用下產(chǎn)生的最大拉應(yīng)力及最大剪應(yīng)力分別為： σ = M/W =134600/（ 875 106） =＜ [σ ]=200 MPa，拉應(yīng)力滿足要求； τ =3Q/2A=3 82800/（ 104） =＜ [τ ]=110Mpa，抗剪滿足要求； 撓度 f =13mm＜ [f]=5500/400=，剛度滿足要求。 滑梁吊點處吊帶拉力取 9塊施工時的拉力 其受力圖式如下： 8 2 . 8kN 8 2 . 8kN 8 2 . 8kN 8 2 . 8kN 8 2 . 8kN 8 2 . 8kN1 07 .7 kN2 38 .9 kN7 5 . 4kN2 38 .9 kN1 07 .7 kN上橫梁驗算示意圖TITLE,上橫梁驗算 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 23 結(jié)點 ,3,0 結(jié)點 ,4,11,0 單元 ,1,2,0,0,0,1,1,1 單元 ,2,3,1,1,1,1,1,1 單元 ,3,4,1,1,1,0,0,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,3,3,0,0,0 單元荷載 ,1,1,82800,90 單元荷載 ,1,1,82800,90 單元荷載 ,1,1,107700,90 單元荷載 ,2,1,238900,90 單元荷 載 ,2,1,82800,90 單元荷載 ,2,1,75400,90 單元荷載 ,2,1,82800,90 單元荷載 ,2,1,238900,90 單元荷載 ,3,1,107700,90 單元荷載 ,3,1,82800,90 單元荷載 ,3,1,82800,90 單元材料性質(zhì) ,1,3,3547320200,89486400,0,0,1 END 求得最大彎矩為 ，最大剪力為 ，跨中最大撓度為 。 三角桁架驗算 三角桁架受力示意圖如下： TITLE,三角桁架驗算 結(jié)點 ,1,0,0 結(jié)點 ,2,0 結(jié)點 ,3,1,0 結(jié)點 ,4,0 25 結(jié)點 ,5,2,0 結(jié)點 ,6,5,0 結(jié)點 ,7,0 結(jié)點 ,8,11,0 結(jié)點 ,9,5, 單元 ,1,2,0,0,0,1,1,1 單元 ,2,3,1,1,1,1,1,1 單元 ,3,4,1,1,1,1,1,1 單元 ,4,5,1,1,1,1,1,1 單元 ,5,6,1,1,1,1,1,1 單元 ,6,7,1,1,1,1,1,1 單元 ,7,8,1,1,1,0,0,0 單元 ,4,9,1,1,0,1,1,0 單元 ,6,9,1,1,0,1,1,0 單元 ,7,9,1,1,0,1,1,0 結(jié)點支承 ,2,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,3,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,4,5,0,0,0 結(jié)點支承 ,5,3,0,0,0 結(jié)點支承 ,6,5,0,0,0 單元荷載 ,7,1,632700,90 單元材料性質(zhì) ,1,10,3547320200,89486400,0,0,1 26 END 求得最大彎矩（在 F點處）為： ； 最大剪力（在 F 點處）為： kN； 下橫桿（ EBF） 軸力為： kN（受壓）； 前斜拉桿（ DF） 軸力為： kN（受拉）； 中豎桿（ BD）軸力為： kN（受壓）； 后斜拉桿（ DE） 軸力為： kN（受拉）； 集中力處下沉量約 15mm。 中豎桿長 ，由兩根普通Ⅰ 40 工字鋼組合而成，間距 5cm，則 iy≈ ，則λ =51，φ = 則 σ =1542100/( 104） = Mpa＜ [σ ]=200 MPa 三角桁架桿件強(qiáng)度及穩(wěn)定性滿足要求 單片桁架片后錨采用 4根φ 32 精軋螺紋，兩片桁架片共計 8根錨桿，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為 750Mpa，相應(yīng)單根拉力為 603KN，按 60％取值為362 KN， 6 根錨桿提供的抗傾覆力矩 M 抗 ＝ 362 8 ＝ 11005 27 主桁 前橫梁、 懸吊系統(tǒng)、 底 籃系統(tǒng) 、 側(cè)模及芯模系統(tǒng)合計重約55t，取其重心至前支點的距離為 ＝ ， 相對于前支點產(chǎn)生的力矩為 550 ＝ ， 相對于前吊桿產(chǎn)生的力矩為550 ＝ 。 對于 4＃塊，塊長 4m，塊重 噸，保守取其重心至前支點的距離為 ＋ ＝ ， 相對于前 支點產(chǎn)生的力矩為 1493 ＝ 。 最大傾覆力矩 M 傾 ＝ 3733＋ ＝ 穩(wěn)定安全系數(shù) K＝ M 抗 /M 傾 ＝ ＞ 2，滿足規(guī)范要求。 28 1塊1塊前吊帶底模板前下橫梁后下橫梁內(nèi)模滑梁內(nèi)模吊架前上橫梁 壓 梁前支腿后支腿立柱主桁主梁斜拉桿1斜拉桿2緊縮裝置后吊帶后錨吊桿后錨壓梁外?；和饽５跫芡饽５鯒U 前上橫梁底平臺1122行走軌道掛籃懸澆側(cè)面示意圖 29 外側(cè)模外滑梁吊架外滑梁外滑梁吊帶前吊帶前下橫梁后下橫梁底板縱梁后吊帶頂芯模骨架內(nèi)?；簝?nèi)模吊架前支腿立柱立柱橫聯(lián)主桁主梁行走軌道壓 梁緊縮裝置1/2 1 1 1/2 2 2 30 （ 2）銷孔處的加勁板必須保證等強(qiáng)度焊接。 （ 4）加勁板采用雙面焊，焊縫厚度不小于 10mm。 （ 6）由于 0塊的長度為 12m，所以該三角掛籃在澆注 0塊梁段后，在 0梁段上拼裝 掛籃，其余梁段掛籃單獨(dú)在行走軌道上行走，進(jìn)行剩余標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁砼的澆注。掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)件運(yùn)達(dá)施工現(xiàn)場后，安排在已澆好的0塊上拼裝，掛籃構(gòu)件利用吊車吊至已澆 0塊頂面，再進(jìn)行組裝。 b、利用吊裝設(shè)備起吊軌道，對中安放，安裝軌道錨固筋，將軌道 錨固在梁體上 。 31 c、主桁構(gòu)架 在現(xiàn)場預(yù)先 拼成 三角 形后分片吊裝 至軌道上并與前、后支腿用螺栓 連接 ，為防止傾倒，用腳手架臨時支撐。 安裝立柱橫聯(lián)。 底籃系統(tǒng)和模板結(jié)構(gòu)拼裝 a、外側(cè)模拼裝 外側(cè)模在澆筑結(jié)束 0塊后不拆除，主桁拼裝好后在外側(cè)模中穿入外滑梁 并前（前橫梁上）、后（梁體翼板上）固定，解除外側(cè)模拉桿，將外側(cè)模落在滑梁上，整體拉動外側(cè)模就位。 c、內(nèi)模板拼裝 內(nèi)模頂模板的就位方法與外模相同，腹板內(nèi)模于現(xiàn)場拼裝。 預(yù)壓重量 ： 按照主梁節(jié)段最大荷載及施工荷載總和的 倍進(jìn)行預(yù)壓，梁段最大荷載是 1塊 155t，一臺掛籃重約 50T，掛籃下 32 2（7）1（8）3（ 6）9（ 11）12（1 115）7（8）15 14 13 12111095 432（1）1塊1塊0塊 0塊A臨時支撐鋼管臨時支撐鋼管臨時支撐鋼管一、變形觀測部位①后錨梁，變形觀測點編號為 8②前支點，變形觀測點編號為 7③桁架式前橫梁，變形觀測點編號為 6④底模前端，變形觀測點編號為 11⑤底籃前橫梁，變形觀測點編號為 11115 33 部荷載按照掛籃重量的一半 25T 計算。 預(yù)壓過程：根據(jù)主梁的結(jié)構(gòu)形式，按照進(jìn)行混凝土澆筑時順序擺放砂袋，分級進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓分為 6 級，每級荷載重量均為預(yù)壓總重量的 %即 36T,預(yù)壓砂袋用買的打編織帶裝砂而成，一個砂袋重 ，每一級放24 個砂袋。 d、加載過程應(yīng)進(jìn)行觀測并記錄， 觀測點見附圖。 卸載：堆載結(jié)束后每天定期觀測 ，當(dāng)連續(xù) 三 天沉降 量小于 3mm 時，即可開始卸載，卸載過程也必須進(jìn)行數(shù)據(jù)觀測與記錄。 七 、 具體箱梁立模標(biāo)高的確定 大跨徑箱梁懸臂澆筑施工中，撓度控制極為重要。撓度控制將影響到 34 合攏精度及成功與否，故必須對撓度進(jìn)度精確的計算和嚴(yán)格的控制。 +fi十 (一 fi預(yù) )+f籃 +fx 式中： Hi—— 待澆筑段箱梁底板前端點處掛籃底板模板標(biāo)高 (張拉后 )； Ho—— 該點設(shè)計標(biāo)高； fi—— 本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設(shè)計提供，但須實測后進(jìn)行修正，修正值約為設(shè)計值的 ～ ； fi 預(yù) —— 本施工段頂板縱向預(yù)應(yīng)力束張拉后對該點的影響值，由設(shè)計提供，但 須實測后進(jìn)行 修正，修正值約為設(shè)計值的 0． 8～ 1． 0； f 籃 —— 掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設(shè)計和加載試壓后得出； fx—— 由徐變、收縮、溫度、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、二期恒載、活載等影響產(chǎn)生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內(nèi)完成的節(jié)段考慮，如一個月澆筑四節(jié)段，則其值分別按前四段的理論計算值的 0． 2 0． 0． 0 0． 05 計算，此值在晝夜平均氣溫為 15C186。 溫度影響，主要是日照溫差的影響，它影響立模的放樣、復(fù)測精度等。如一次合攏時間相隔較長時，須考慮前期大懸臂箱梁在停放時間內(nèi)的徐變和溫度影響，以免后期強(qiáng)迫合攏而帶來的巨大次內(nèi)力影響。 35 高程控制以 IV等水準(zhǔn)高程控制測量標(biāo)準(zhǔn)為控制網(wǎng)，箱梁懸澆以Ⅲ等水準(zhǔn)高程精度控制聯(lián)測，選用高精度水準(zhǔn)儀，其偶然誤差不大于 lmm／ km。 實際施工箱梁線型控制 箱 梁線型是箱梁施工控制的主要內(nèi)容。為了達(dá)到施工控制的目的，實際施工中可采用 掛籃移至設(shè)計位置后，預(yù)抬立模標(biāo)高 ，施工后標(biāo)高觀測后再適當(dāng)微調(diào)并作好記錄，以便下個塊件施工作參 考 。 施工中鋼筋連接方式：所有鋼筋加工、安裝及質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)均按照施工規(guī)范質(zhì)量評定標(biāo)準(zhǔn)和相關(guān)技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。 對焊工作由持有上崗證書的焊工執(zhí)焊。下料前應(yīng)核對圖紙無誤后方準(zhǔn)下料。綁扎鋼筋前先在模板表面上用色 筆按圖劃好箍筋間距，用定位鋼筋固定箍筋后，主筋穿過箍筋，按圖紙要求間距逐個分開，先綁扎縱向的主筋，后綁扎橫向鋼筋。采 用綁扎接頭 的鋼筋 ，搭接長度一律為 35d（ d 為鋼筋直徑），所有接頭位置應(yīng)互相錯開，接頭長度區(qū)內(nèi) 受力鋼筋接頭面積不超過 25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負(fù)彎矩鋼筋應(yīng)每個節(jié)點均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼緣側(cè)面均應(yīng)放置 塑料 墊塊， 保護(hù)層 厚度及強(qiáng)度應(yīng)滿足要求。鋼筋綁扎以一標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段箱梁為一單元 。 37 箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖 箱梁鋼筋綁扎注意事項： ①底板上、下層的定位筋下端必須與最下面的鋼筋焊接聯(lián)牢。 ③若掛籃后錨點或后吊點部件位置影響下一步操作必須割斷鋼筋時，應(yīng)待該工序完成后，將割斷的鋼筋聯(lián)結(jié)好再補(bǔ)孔。澆筑混凝土?xí)r，管道可內(nèi)襯硬塑料管芯（在波紋管內(nèi)壁襯砌以防預(yù)應(yīng)力管道被砼壓癟，混凝土澆筑完成后拔出）， 這