【正文】 。 通風(fēng)機(jī)工況點(diǎn) 投產(chǎn)時(shí)期工況點(diǎn) 困難時(shí)期工況點(diǎn) 通風(fēng)機(jī)特性曲線建特征曲線圖 電動(dòng)機(jī)型號(hào)及參數(shù) YBF450S28電動(dòng)機(jī)，功率 220kW。 第三節(jié) 排水系統(tǒng) 設(shè)計(jì)依據(jù) 原始數(shù)據(jù)：正常涌水量 。西一采區(qū)涌水全部由西一 水泵排出，正常涌水量天數(shù) 300d；最大涌水天數(shù) 65d. 泵房標(biāo)高 — 450m，水泵出水口標(biāo)高 — 288m 礦井水為中性： PA=7 二、水泵的選擇設(shè)計(jì) 所需水泵最小排水能力：正常涌水時(shí) Qmin== 最大涌水時(shí) Qmax= = 水泵揚(yáng)程： HB=Hg247。η g=(162+5)247。允許吸水高度： Hs=，由于礦井水 PH=7 因此可不采取防酸措施。 校驗(yàn)在最大涌水量時(shí)工作水泵臺(tái)數(shù)： Im=40247。 80=2 臺(tái) ImI1+I2 說明工作和備用水泵的總排水能力能在 20h 內(nèi)排出礦井 24h 的最大涌水量。工作排水管路的能力，應(yīng)當(dāng)能配合工作水泵在 20h 內(nèi)排出礦井 24h 的正常涌水量。 本設(shè)計(jì)決定 設(shè)置兩條管路 ： 一條工作，一條備用。 3） 管徑的計(jì)算 （ 1）排水管內(nèi)徑 由公式得 ： pd39。900?? = 185 ?? = 式中 ： pv39。 =～ m/s， 此處取 pv39。 =172mm， 決定 選取外徑 Ф 219 6 熱軋無縫鋼管為排水管。900? = 185 ?? = m 式中 ： xv? — 吸水管的經(jīng)濟(jì)流速，一般取 xv? =～ m/s， 此處取 xv? = m/s 根據(jù) Xd? =209mm，決定 選取外徑 Ф 219 6 熱軋無縫鋼管為 吸 水管。 dp— 所選標(biāo)準(zhǔn)管外徑，單位為 cm。 四、 排水時(shí)間 的 校核計(jì)算 正常涌水期的排水時(shí)間 T=24Q247。 80 =20h. 最大涌水期的排水時(shí)間： Tmax=24Q247。 2 80 =20h. 通過驗(yàn)算可知正常與最大涌水期的排水時(shí)間都小于規(guī)定時(shí)間 20h。 五、 電機(jī)功率的驗(yàn)算： N=KBrQH/（ 1000η 3600） =（ 80 320 10000）247。最大效率 r—— 礦水重度 10000n/m3 η —— 傳動(dòng)效率 η n=1 驗(yàn)算電機(jī)功率小于 BQS320/4185N水泵產(chǎn)品樣本中型泵所配 185kW電動(dòng)機(jī)。（水泵采用雙回路供電）、排水線路： 水由西三采區(qū)運(yùn)輸（回風(fēng)、軌道）集中巷 — 西翼水倉(cāng)（分甲、乙水倉(cāng)，容量 831m3）經(jīng)水泵抽至井底車場(chǎng)水倉(cāng)排至地面。分別為 MM250 一臺(tái)； ML250 二臺(tái)； ， 壓風(fēng)管由風(fēng)井入井。 iq — 每臺(tái)風(fēng)動(dòng)工具（機(jī)械）的耗氣量 ik — 考慮各種風(fēng)動(dòng)工具有工作間歇， 臺(tái)數(shù) 10 11— 30 31— 60 同時(shí)工作系數(shù) — — — Q= ? iii kqn321 ??? =(+++) = 工作面 實(shí)際需要風(fēng)量 m3/min 我礦現(xiàn)有壓風(fēng)機(jī)四臺(tái)，工作壓力 Mpa，供風(fēng)量每臺(tái)為 。 供氣壓力 ： P=Pg+Σ△ PL+ 式中： Pg— 風(fēng)動(dòng)工具所需的最大額定壓力， Mpa 取 Σ△ PL— 達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)量時(shí)，壓風(fēng)管路最遠(yuǎn)一路的壓降。 — 《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的用氣地點(diǎn)壓力高于風(fēng)動(dòng)工具額定壓 力 Mpa。 校驗(yàn)管路的損失 ： 取最遠(yuǎn)一路管路進(jìn)行驗(yàn)算，該管路中各管段的壓力損失Δ Pi按下式計(jì)算 Δ Pi=1012 li/ di5 式中： di—— 該管段的標(biāo)準(zhǔn)管徑 m li—— 考慮局部損失在內(nèi)的該管路折算長(zhǎng)度 li= L L—— 該管段實(shí)際長(zhǎng)度 Q—— 通過該管路的空氣流量 Δ Pi= 1012 l1/ =1012 3860/ = Mpa 根據(jù)《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計(jì)規(guī)范》的要求，用風(fēng)地點(diǎn)的供氣壓力要比風(fēng)動(dòng)機(jī)械工作壓力高 Mpa。 第五節(jié)、 供水系統(tǒng) 礦井水源引自沈北地區(qū)石山子樹林子水源地自備水源井五眼，水源管路分別引至礦井工業(yè)場(chǎng)地和生活區(qū)，全線長(zhǎng) 10km。該水源井合乎衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)，可供飲用。現(xiàn)建有一座污水處理站，污水處理能力 2400 m3/d，污水經(jīng)處理后復(fù)用。工業(yè)場(chǎng)地由 DN200 給水管道形成日用、消防合用的環(huán)狀給水管網(wǎng)，并布置室外地下式消火栓，消防制度為臨時(shí)高壓制。一號(hào)主變壓器 SF910000/66 66kV/6kV 10000kVA、二號(hào)主變壓器SF910000/66 66kV/6kV 10000kVA 布置在室外，正常工作時(shí)，二臺(tái)變壓器同時(shí)工作，當(dāng)一臺(tái)變壓器事故或檢修停止運(yùn)行時(shí)，另一臺(tái)變壓器可保證礦井全部負(fù)荷用電。 井筒 2 條入井電纜均為高壓電力電纜， 2 條為 MYJV42— 3150 型電力電纜，長(zhǎng)度均為 730m，分別來自地面高壓變電所 321 3104 號(hào)柜，作為 井下中央變電所的供電電源， 主要負(fù)責(zé) 該 全井下 供電。本設(shè)計(jì)中的需用系數(shù)經(jīng)查資料直接填入負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表中，綜采工作面的需用系數(shù)是經(jīng)過公式計(jì)算求的， ? ????Nm a xNde ；掘進(jìn)工作面的需用系數(shù)取 ；輔助運(yùn)輸設(shè)備的需用系數(shù)取 ?K 用電設(shè)備組的計(jì)算負(fù)荷 需用系數(shù)法計(jì)算負(fù)荷，公式如下： 有功計(jì)算負(fù)荷： NPKP ?? deca 無功計(jì)算負(fù) 荷： ?tancaca PQ ? 視在計(jì)算負(fù)荷：?coscaca PS ? 式中 caP 、 caQ 、 caS 分別為電設(shè)備組的有功計(jì)算負(fù)荷， KW ； 無功計(jì)算負(fù)荷， vark ；視在計(jì)算負(fù)荷， KVA ； NP? — 該組用電設(shè)備的額定負(fù)荷和， KW ； deK 、 ?cos — 該組用電設(shè)備的需用系數(shù)和加權(quán)平均功率因數(shù)； ?tan — 與 ?cos 對(duì)應(yīng)的正切值； 變電所總負(fù)荷計(jì)算 統(tǒng)計(jì)變電所計(jì)算負(fù)荷時(shí)，應(yīng)將各路配出線計(jì)算負(fù)荷相加，再乘以組間最大負(fù)荷同時(shí)系數(shù)，計(jì)算公式如下： casp PKP ??? casq QKQ ??? ??? ?? 22 QPS 式中 caP? 、 caQ? — 各組用電設(shè)備的有功與無功計(jì)算負(fù)荷之和 spK 、 sqK — 考慮各組用電設(shè)備最大負(fù)荷不同時(shí)出現(xiàn)的組間有功和無功最大負(fù)荷同時(shí)系數(shù)，組數(shù)越多，其值越小，一般 ??K 、 ??K 二、 西區(qū)變電所負(fù)荷統(tǒng)計(jì) 1運(yùn)輸機(jī)兩臺(tái) 2*200KW、 3 臺(tái) 2 30 風(fēng)機(jī)，總負(fù)荷容量： 580KW 選擇變壓器容量及臺(tái)數(shù) Sb=KxΣ Pe/COSΦ = 580/=342KVA 故 1采區(qū)變電所選用 KBSG— 500/6 一臺(tái)、 KBSG— 315/6 兩臺(tái)風(fēng)專變壓器（根據(jù)變壓器臺(tái)數(shù)及綜采綜掘工作面數(shù)量選用 8 臺(tái) PBG630/6Z 的高壓開關(guān)）。 說明：集中 1皮帶由西區(qū)變電所供電 綜采工作面選擇移動(dòng)變電站容量及臺(tái)數(shù) Sb=KxΣ Pe/COSΦ = 2953/=2214KVA 故綜采面選用 KBSGZY— 1250/6（ 1140V）移變二臺(tái)、 KBSGZY630（ 660V）移變一臺(tái)。 式中： In—— 流過電纜的計(jì)算電流 A In=Sb/√ 3 ue=2214/ 6=213A 3變電所至綜采工作面移動(dòng)變電站選用一條 YJV2263 95 1020M 的交聯(lián)聚乙烯絕緣剛帶鎧裝聚乙烯護(hù)套電力電 纜。銅芯電纜線芯最高溫度 65℃，長(zhǎng)期允許電流 265A。 過載整定： I GZ =Ie = 取 60A 速斷整定： I dz =（ 1200/+） = 取 300A 靈敏度效驗(yàn)： K= I(2)d/Iz = 4800/300=16 合格 2高開為 PBG630/6,電流互感器為 200/5，控制 KBSGZY1250/6 移動(dòng)變電站 ，一次額定電流為 ，電源等級(jí)為 1140V時(shí)候二次電流為 。 過載整定： I GZ =Ie =120+96A=216 取 200A 速斷整定： I dz =（ 1650/5+216） =655 取 600A 靈敏度效驗(yàn)： K= I(2)d/Iz = 4800/600=8 合格 第三節(jié) 井下供配電 綜采工作面使用設(shè)備如下，采煤機(jī) MG250/600WD 型；運(yùn)輸機(jī)SGZ764/6轉(zhuǎn)載機(jī) SZZ764/200，破碎機(jī) PCM160 型，采用 1140V 供電。 ?eP /COSΦ =?830/=735KVA 式中 :COSΦ —— 取 Kx=+(Pd/∑ Pe)=+(315/830)= 故選用 KBSGZY1250/ 移動(dòng)變電站滿足供電要求 第二組：前部運(yùn)輸機(jī) ?eP 2=315+315=630KW Sb=Kx ?eP /COSΦ =?760/=857KVA 式中 : COSΦ —— 取 Kx=+(Pd/?eP )=+(500/760)= 故選用 KBSGZY1000/ 移動(dòng)變電站滿足供電要求 二、電纜的選擇 按額定電壓和額定電流選擇電纜型號(hào)與截面 L1段：后部運(yùn)輸機(jī)、轉(zhuǎn)載機(jī)工作電流 I1 =?cos310K 3X?????eeU P = 83 ?? ? = 354A 故選用兩條 MYP3?95+1?25500m,的電纜 ,其允許電流 570A＞ 354A L2段：前部運(yùn)輸機(jī)工作電流 I2 =?cos310K 3X?????eeU P = 63 ?? ? = 273 A 選用 MYP3?95+1?25500m,的電纜 ,其允許電流 285A＞ 273A L3段 : 轉(zhuǎn)載機(jī)額定電流 Ig1=146(A) Ig2=73(A) 選用高速電纜為 :MCP3?50+1?10+4?660 m 160A＞ 146A 低速電纜為 : MCP3?50+1?10+4?660m 160A＞ 73 A L4段 : 后部運(yùn)輸機(jī)頭 Ig1=204(A) Ig2=102 (A) 選用高速電纜為 :MCP3?70+1?25+4?6125 m 210A＞ 204A 低速電纜為 : MCP3?70+1?25+4?6125m 210A＞ 152 A L5段：后部運(yùn)輸機(jī)尾 Ig1=204(A) Ig2=102(A) 選用高速電纜為 :MCP3?70+1?25+4?6230 m 210A＞ 204A 低速電纜為 :MCP3?70+1?25+4?6230m 210A＞ 152 A L6段 : 前部運(yùn)輸機(jī)頭 Ig1=204(A) Ig2=102(A) 選用高速電纜為 :MCP3?70+1?10+4?6120 m 210A＞ 204A 低速電纜為 : MCP3?70+1?10+4?6120m 210A＞ 152 A L7段：前部運(yùn)輸機(jī)尾 Ig1=204(A) Ig2=102(A) 選用高速電纜為 :MCP3?70+1?25+4?6220 m 210A＞ 204A 低速電纜為 : MCP3?70+1?25+4?6220m 210A＞ 152A L8段：采煤機(jī)、破碎機(jī)電機(jī)額定電流 I8=?cos310K 3X?????eeU P = 76 ??? = 274A 選用 MYP3?95+1?25500m,的電纜 ,其允許電流 285A＞ 274A L9段：采煤機(jī)電機(jī)額定電流 I9=?cos310K 3X?????eeU P = 60 ?? ? = 260A 選用 MCP3?95+1?25+4?6240m,的電纜 ,其允許電流 285A＞ 260A L10段 : 破碎機(jī)額定電流 Ig=(A) 選用電纜為 :MCP3?50+1?10+4X680 m 其允許電流 160A＞ 三、按電壓損失校驗(yàn)電纜截面 移變的電壓損失為： Uy=1200V1140V*95%=117V 2變壓器 KBSGZY1250/6 的電壓損失： Δ Ub%=β (UR% COSΦ +Ux% SinΦ ) UR%= Ux%= COSΦ = SinΦ = β = Sb/ Se=735/1250= Δ Ub%= ( + )=% Δ Ub=Ue (Δ Ub%/100)=1200 L1段電纜的電壓損失 Δ U%= ( % )KLPeK x ??? = 830 =% 電纜壓降為：Δ U=1140 %=65V 由于此條線路是倆條 70 電纜供電所以電壓損失為： L5段電纜的電壓損失 Δ U%= ( % )KLPeK x ??? = 315 =% 電纜壓降為：Δ U=1140 %= 總電壓損失∑Δ U=Δ Ub+Δ UL1+Δ UL5 =19++=＜ 117V 選用電纜合格 3變壓器 KBSGZY1250/6 的電壓損失： Δ Ub%=β (UR% COSΦ +Ux% SinΦ ) UR%= Ux%=