層廠房排架結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)計(jì)算書--混凝土單層工業(yè)廠房設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-01 19:25本頁面
【正文】 1 面荷載： 防水層、找平層等 +=屋面板自重 屋面板灌縫 400 400 900 100 25 25 100 400 100 A 柱 B 柱 例圖 26 排架柱截面尺寸 小 計(jì) kN/m2 外天溝板線荷載： 找坡等 ++=TGB771 自重 小 計(jì) 集中荷載： 18m 跨屋架自重 屋架作用在柱頂?shù)暮爿d標(biāo)準(zhǔn)值： A柱： P1A= 6 18/2+ 6+ = B 柱： P1B= 6 18/2+ 6+ = P1作用點(diǎn)位置與縱向定位軸線的距離為 150mm，見例圖 28。假定矩形截面的范圍為自牛腿頂面向下1400mm 及基礎(chǔ)頂面以上1100mm。 A 柱： P3A= （ ） + 25 (+)= B 柱： P3B= ④ 吊車梁、軌道、墊層自重 P4 取軌道及墊層自重為 。 2）屋面活荷載 P5 屋面活荷載取屋面均布活載和雪荷載兩者的較大值 A柱： P5A=（ 18 6 ） /2+ 6 = B 柱： P5B=（ 18 6 ） /2+ 6 = P5作用位置同 P1。 例表 2 吊車基本尺寸和輪壓 起重量 Q（ t） 吊車跨度 Lk(m) 吊車橋距 B（ mm） 輪距 K（ mm） 吊車總重 （ G+g） (t) 小車重g(t) 最大輪壓Pmax(kN) 最小輪壓Pmin(kN) 32 6640 4650 33 278 表中 Pmin=(G+g+Q)Pmax 吊車豎向荷載 Dmax、 Dmin 根據(jù)兩臺吊車作用的最不利位置用影響線求出。圖中兩臺吊車之間的最小輪距 x=（ B1K1） /2+（ B2K2）/2。 18m 跨兩臺 吊車相同，均為 32t吊車，P1max=P 2max=278kN， P1min=P2min=，；x=(66404650)/2+(66404650)/2=1990mm； y2=()/6=， y3=()/6=， y4=0。 4)風(fēng)荷載 該地區(qū)基本風(fēng)壓 W0=，地面粗糙度為 B類。 從表 111，可查得風(fēng)荷載體型系數(shù)μ s，標(biāo)于例圖 210。 q1=μ Sμ zβ ZW0B= 6=（壓力） q2=μ Sμ zβ ZW0B= 6=（吸力） ② 作用在柱頂?shù)募酗L(fēng)荷載 FW 作用在柱頂?shù)募酗L(fēng)荷載 FW由兩部分組成：柱頂至檐口豎直面上的風(fēng)荷載 FW1和坡屋面上的風(fēng)荷載 FW2（見例圖 211），其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是傾斜的，需要計(jì)算其水平方向的分力（豎向分力在排架分析中一般不考慮）。 屋脊高度 =柱頂高度 +屋架軸線高度（屋脊處） +上、下弦桿截面增加高度 +屋面板高度。 柱頂至檐口的高度 =屋架軸線高度（端頭處） +上、下弦桿截面增加高度 +天溝板高度；坡屋面高度 =屋脊高度 柱頂高度 柱頂至檐口的高度。 Fw=（←） 。下面計(jì)算時(shí)彎矩和剪力的符號按照下述規(guī)則：彎矩以順時(shí)針方向?yàn)檎患袅σ允箻?gòu)件產(chǎn)生順時(shí)針方向轉(zhuǎn)動(dòng)趨勢為正；軸向力以壓為正。 例表 23 柱的抗側(cè)剛度及剪力分配系數(shù) 項(xiàng)目 n=Iu/Il λ =Hu/H )11(1 330 ??? nC ? 30H IECD lc? ??? 31j jii DD? A 柱 2133/16611= B 柱 2133/16611= Ec 1） 恒載作用下的內(nèi)力分析 恒載下的計(jì)算簡圖可以分解為兩部分：作用在柱截面形心的豎向力和偏心力矩（例圖212）。 M M1B=（ ） = M M2B=先在柱頂加上不動(dòng)鉸支座，利用附錄 2求出各柱頂不動(dòng)鉸支座的反力；然后將總的支座反力反向作用于排架柱頂，根據(jù)剪力分配系數(shù)分配給各柱（剪力分配過程列于例表 24）；最后求出各柱柱頂?shù)募袅Γㄒ娎龍D213a），得到每根柱的柱頂剪力后，單根柱利用平衡條件求出各個(gè)截面的彎矩及柱底截面剪力。 例如對于柱 A 柱頂截面的彎距： M1= 牛腿截面上的 .彎距： M1+ VA Hu= = 牛腿截面下的彎距： M2+M1=+= 柱底截面彎距： M1+M2+ VA H = = 同理可求出其他柱的截面彎距，見附圖 212b。 2）屋面活載作用下的內(nèi)力分析 屋面活載下的內(nèi)力分析方法同屋蓋自重作用下的內(nèi)力分析。 表 25 屋面活載下柱的剪力分配 項(xiàng)目 C1 C3 M1 M2 Ri η i Vi A 柱 = = (→ ) (→ ) B 柱 = = (← ) (← ) 3）吊車豎向荷載作用下的 內(nèi)力分析 吊車豎向荷載有二 種基本情況，如例圖 215 所示。在偏心力矩下的剪力分配過程列于例表 26。 例表 26 吊車豎向荷載下柱剪力的分配 計(jì)算項(xiàng)目 C3 M2 Ri Σ Ri η i Vi Dmax作用于 A 柱 A 柱 = (← ) = (← ) B 柱 = (→ ) (→ ) Dmin作用于 A 柱 A 柱 = (← ) = (← ) B 柱 = (→ ) (→ ) A B Dmax Dmin a) A B Dmin Dmax b) 4）吊車水平荷載 作用下的內(nèi)力分析 吊車水平荷載下有兩種情況，每種情況的荷載可以反向，如圖 218 中的虛線所示。 例表 27 吊車水平荷載下柱剪力的分配 注： C5根據(jù) n、 λ和吊車水平荷載的作用位置由附錄 2 圖 25~27查得。左吹向右風(fēng)荷載下的剪力分配過程見附表 28，例圖 220是風(fēng)荷載下的內(nèi)力圖。 例表 28 風(fēng)荷載下柱剪力的分配 計(jì)算項(xiàng)目 C11 q Ri=qHC11 W R=W+Σ Ri η i Vi 左吹向右風(fēng) A 柱 (← ) ++=34.86 (→ ) B 柱 (← ) (→ ) 計(jì)算項(xiàng)目 C5 T Ri=C5T Σ Ri η i Vi A、 B 跨作用 Tmax A 柱 20 (←) += 0 (← ) B 柱 20 (←) 0 (← ) 圖 218 吊車水平荷載 A B Tmax 注：由附錄 2，)]11(1[8)]11(1[33411 ?????nnC?? 。承載能力極限狀態(tài)采用荷載效應(yīng)的基本組合。 對于排架結(jié)構(gòu) ，由活荷載效應(yīng)控制的組合可采用簡化規(guī)則，取下列兩種情況的較大值： ①γ GSGK+γ Q1SQ1K ②γ GSGK+??ni QiKQiS1? 式中 SGK、 SQiK—— 分別為恒載標(biāo)準(zhǔn)值和活載標(biāo)準(zhǔn)值下的荷載效應(yīng)，即內(nèi)力； γ G、γ Qi—— 為荷載和活載的分項(xiàng)系數(shù)，分別取 ； —— 簡化組合值系數(shù)。 此時(shí)恒載分項(xiàng)系數(shù)取 。故對于下柱的Ⅲ — Ⅲ截面，尚需按下式進(jìn)行荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合： S=SGK+ SQ1K+ ??ni QiKciS2? 2．內(nèi)
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