【正文】 徑 ：? ? aa Dd ~? =180mm 下 輥 軸 直 徑 ： ? ? cc Dd ~? =130mm 最 小 卷 圓 直 徑 ：? ? an DD ~? =600mm 筒體回彈前內(nèi)徑： 121 2 / 2n sDD DK SK D ES?? ???（ ）= 主電機的功率確定 因在卷制板材時，板材不同成形量所需的電機功率也不相同，所以要確定主電機功率，板材成形需按四次成形計算： 1． 成形 40%時 1）板料變形為 40%的基本參數(shù) ????? nDDmm 0 . 40 . 4 1 2 6 6 . 5 1 8 1 239。 22 cts DR? ? ? ????? ? ? 2）板料由平板開始彎曲時的初始彎矩 M1 4711 1. 5 4. 8 10 23 5 1. 69 2 10sM K W ?? ? ? ? ? ? ? kgf 22 42 0 0 0 1 2 4 . 8 1 066BSW ?? ? ? ? 3）板料變形 40%時的最大彎矩 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 11 00. 4 1()239。mm 4） 板 料 從 0. 4 139。 nR R M? 卷 制 到 時 的 變 形 彎 矩 1 1 0 . 4 0 . 4 011( ) ( )39。 4 DM M M RR? ? ? 761 1 2 4 0( 1 . 6 9 2 1 . 8 1 5 ) 1 0 3 . 2 9 2 1 06 3 9 . 2 5 9 4??? ? ? ? ? ? ? ??? ???kgf0. 4 0. 42 2 10 10 6 2aMPSR tg ???? ? ? ????? ?????kgf 下輥受力： ? ?7 50. 40. 4 39。mm 6）板料送進時的摩擦阻力矩 TM ? ?2 2caT a c a aDdM f P P m P D?? ? ? 10?? kgfmm 8）錘片粉碎機送進板料時的總力矩 pM 560 .1 8 1 .1 9 7 1 0 2 4 0 5 .1 7 1 1 0p c cM m P D? ? ? ? ? ? ? kgfmm 10）卷板時板料不打滑的條件： 14n T n pM M M M? ? ? 6 6 314 3. 29 2 10 1. 38 1 10 9. 88 10n T nM M M? ? ? ? ? ? ? ? 10?? kgfmm 因為 14n T n pM M M M? ? ?，所以滿足。mm 2[]2qncdVN M P f D? ?? ? ?? （ ） 65 2 0 . 1[ 5 . 7 6 9 1 0 3 . 5 2 2 1 0 0 . 8 0 . 0 6 7 5 ] 7 . 9 5 42 4 0 0 . 8?? ? ? ? ? ? ??（ ）kw 4． 成形 100%時 1）板料成型 100%的基本參數(shù) 39。 ? mm 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 13 1. 01. 02 39。 0 sWRSKKM ??????? ?? 39。mm 3）板料從 0. 9 1. 0 139。 nR R M變 化 到 時 的 板 料 變 形 彎 矩 ? ? 411n DRRMMM ???????? ??? 10??kgf 1012( ) 39。22cMPSR Si n ??? ? ? ??? ???????kgf 4）消耗于摩擦的扭矩 2nM ? ?2 39。 39。2 a a c a cadDM f P P m P m P dD??? ? ? ? ? 10?? kgfmm 6）拉力在軸承中所引起的摩擦損失 3nM ? ? ? ?1 543 1308 . 9 7 2 1 7 . 2 7 1 0 0 . 0 6 8 . 5 2 9 1 0240n T cM M m dM D ???? ? ? ? ? ? ? ?kgfmm 8）板料不打滑的條件 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 14 14n T n pM M M M? ? ? 5 3 6 614 8. 97 2 10 9. 88 10 1. 72 7 10 2. 63 4 10n n TM M M? ? ? ? ? ? ? ? ? ?kgfmm 因為 14n n T PM M M M? ? ?，所以滿足。mm 2[]2qncdVN M P f D? ?? ? ?? （ ）65 2 0 . 1[ 4 . 4 8 5 1 0 4 . 2 5 3 1 0 0 . 8 0 . 0 6 7 5 ] 7 . 0 1 92 4 0 0 . 8?? ? ? ? ? ? ??（ ）kw 綜合上述的計算結果總匯與表 31 表 31 計算結果總匯 成形量 計算結果 40% 100% 簡體直徑（ mm） 簡體曲率半徑 R’(mm) 初始變形彎矩M1(kgfmm) 107 107 上輥受力 Pa(kgf) 105 105 下輥受力 Pc(kgf) 105 105 村料變形 彎矩Mn1(kgf 因 YZ 系列電機具有較大的過載能力和較高的機械強度，特別適用于短時或斷續(xù)周期運行、頻繁起動和制動、正反轉且轉速不高、有時過負荷及有顯著的振動與沖出的設備。 升降電動機選擇 YD 系列變極多速三相異步電動機，能夠簡化變速系統(tǒng)和節(jié)能。 上輥的設計計算校核 上輥結構設計及受力圖 由上部分計算可知輥筒在成形 100%時受力最大： 10cP ??kgf 10aP ??kgf 故按 maxaP 計算，其受力圖 35： 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 16 圖 35 輥筒受力圖 剛度校核 撓度 [1]： ???????? ???????????????323 48384 LbLbEIPLf 確定公式各參數(shù)： 4 4 8300 3 .9 7 6 1 06464a DI ? ?? ? ? ? ?mm4 （ Ia為軸截面的慣性矩） 10aP ??kgf 10E??kgf/m 2021b? mm 2470L? mm 得： 233 84384a P L b bf E I L L??? ? ? ?? ? ???? ? ? ?? ? ? ??? 53 23682 . 9 7 2 1 0 2 4 7 0 2 0 0 0 2 0 0 0[ 8 4 ( ) ( ) ] 0 . 0 8 13 8 4 2 . 0 6 1 0 3 . 9 7 6 1 0 2 4 7 0 2 4 7 0??? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 31000a Lf ?? 因為 ? ?aa ff ? ，所以上輥剛度滿足要求。mm 7m a x 33 .4 9 2 1 0 M DW? ? ?? ? ?kgf/mm2 W 為抗彎截面系數(shù)。mm m ax ? ???kgf/mm2 m a x49 1 1 8 .3 5 7 10 .4 1 4sn ??? ? ? ? ? ? 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 17 故安全，強度合乎條件。 mm 76m a x 3 .4 9 2 1 0 1 3 1 .7 22 .6 5 1 1 0M W?? ?? ? ??MPa ? ?1 502 2. 47 91. 66 13 1. 721. 8 0. 60mSSK?? ????? ? ????? ? ? ??? ? 故：疲勞強度滿足條件。 本章小結 由于錘片粉碎機不是一次成型的，而且每次成型所需的功率都不一樣，所以我把它分為四次成型，結果 40%時所需功率最大，最后確定電動機的功率為11kw。 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 19 第四章 零件的設計 切刀的設計 一、切刀材料 一般采用經(jīng)過熱處理的 T9 碳素工具鋼或錳鋼。 三、選用 或設計刀片時應滿足的要求 刀片在設計和選用時應滿足下列三個方面的要求，即① 鉗住物料，保證切割；② 切割功率要?。虎? 切割阻力矩均勻。 圖 41 各幾何形狀刀刃 在本次設計中選用（ c）外曲線刃口刀 進行滑切。當按滑切工作時，切割阻力小，容易切割，切割時省力，功率消耗也小。下面僅討論本刀具用到的滑切原理。 圖 42 切刀滑切示意圖 圖中 BC 為回轉曲線刃口刀的刀刃， O 為刃口曲線的圓心， A 點為切割工作點，切刀的回轉半徑為 r。 zV 與 V 之間的夾角 ? 及為滑切角。 HV 和 zV 和 ? 的關系為 HV / zV =tan? 由圖 42 分析可知，滑切角顯然不為零，最大為 660 ，能實現(xiàn)滑切。 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 21 圖 43 滑切省力原理圖 若切刀的楔角為 ? ，則正切時，切割速度 V 就在 A 點的法線方向，即 V 垂直于刀刃，切刀正好是以 ? 角的楔子楔入 物料。從上圖的幾何關系可知 tan? =BC/AB tan?? = tan? cos? 即滑切角 ? 越大時，刀刃切入物料的實際楔入角 ?? 就越小（即實際切割時只是刀刃口在切割），這是 HV 大 zV 小，切刀受到的法向阻力越小，易于切入，切割省力。 此外，刀刃口的表面即使看起來光滑，但由于刀片在加工時的精度問題，在顯微鏡下觀察，刃口也呈現(xiàn)鋸齒狀的“微觀齒”。 六、鉗住物料的條件分析 滑切也可以分為有滑移的滑切和無滑移的滑切兩種。出現(xiàn)這種情況對穩(wěn)定切割是不利的，所以應當盡可能的避免此種情況的出現(xiàn)。下圖 44 表示了不同鉗住角 ? 切割物料時物料的受力情況。假定以兩種鉗住角 ? 切割時的摩擦角均為 21 ??和 。 由圖 44(a)知，由于此時 ? 21 ??? ,兩個支撐反力的合力 21 FF與 的合力 F 將把被切物料沿刃口向外推出，即在切割時產(chǎn)生滑移，不能保證穩(wěn)定切割。 21 FF與 的合力 F 指向刃口里面，即切割時合力 F 將把被切物料沿刃口向里面推，切割時不會產(chǎn)生滑移，能保證穩(wěn)定切割，提高效率。 七、 刀的安裝 曲線動刀片 A、 B 通過螺栓 4 安裝在刀盤 P 上，通過調(diào)節(jié)螺栓 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 23 4 來調(diào)整動刀片與定刀片的間隙。 4．六角螺栓 3。在鋼槽內(nèi)再插一個薄壁進料槽，槽的底面與水平面成 10176。 便于送料。 圖 47 進料槽及其進給輥壓輪 1． 外鋼槽 沈陽工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計（論文） 24 機架的設計 在機架設計中，主體采用 40 40 3 的等邊對角鋼，均通過用手工電弧焊將其連接。根據(jù)各零件的設計尺寸，總觀全局對機架進行設計，最后機架整體尺寸為 628540 437，（詳細請見 A0 機架圖紙）。注油管可用兩端有螺紋的鋼管。 密封裝置的選擇 本設計中的密封方式選用氈圈式密封，利用矩形截面的毛氈圈嵌入梯形槽中所產(chǎn)生的對軸的壓緊作用、獲得防止?jié)櫥吐┏龊屯饨珉s質(zhì)、灰塵等侵入軸承室的密封效果。在分析目前市場上的各類型的破碎機的結構特點、技術特點以及使用情況后，我們確定了設計一種新型的破碎機的課題，就是將錘式破碎機和反擊式破碎機的優(yōu)點結合起來。同時我們自始至終貫徹機器設計的經(jīng)濟性要求，盡量降低破碎機的生產(chǎn)成本和維護費用等，因此，本設計具有很大的實用性。 b．破碎腔較大，使物料有一定的活動空間，物料受到?jīng)_擊作用，經(jīng)過多次反復打擊而得到充分破碎。 d．破碎比大，可達到 15～ 20mm左右，這樣，可以減少破碎段數(shù)，簡化生產(chǎn)流程，節(jié)省投資、降低生產(chǎn)成本。 本設計的創(chuàng)新點主要有： a．采用新型的轉子設計結構（反擊式破碎的鋼盤結構和錘式破碎的錘盤交錯布置結構），有效增強了破碎機的工作性能。錘頭拋棄傳統(tǒng)的整體式結構設計，而采用組合式結構設計，大大提高了錘頭的使用壽命，有效降低了生產(chǎn)費用和減少了設備的調(diào)整次數(shù)。因此，設計中也存在一些不足之處，有待進一步的設計改造。它們的相互位置如何優(yōu)化設計，才能更加充分發(fā)揮兩種破碎方式的優(yōu)點。 c．機體的結構設計不夠簡便，維護調(diào)整時的拆裝要花費一些時間。自從畢業(yè)設計開始以來，張老師就帶領我們進行畢業(yè)設計實習并給我們講解了破碎機的有關知識介紹。在我們正式進入畢業(yè)設計后，我自己遇到過很多問題和困難，張老師每周定期幾次都能為我們悉心講解，并且給我提出過很多中肯的建議，而且張老師每周都能及時了解我們的畢業(yè)設計的進展情況，并給我們提出具體的設計任務。在這兩個月的畢業(yè)設計期間，給我們許多意見和建議，引導我們?nèi)绾瓮瓿梢黄厴I(yè)設計。能