【正文】 柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或污水處理廠的端部，用以截留較大的懸浮物或漂浮物，如纖維、碎皮、毛發(fā)、果皮、蔬菜、塑料制品等，以便減輕后續(xù)處理構筑物的處理負荷，并使之正常進行。設計中格柵的選擇主要是決定柵條斷面、柵條間隙、柵渣清除方式等。按照格柵除渣方式分為人工除渣格柵和機械除渣格柵，目前，污水處理廠大多都采用機械格柵。 1 3 d、污水過柵流速宜采用 ～ ， 本次設計取 ； 格柵前渠道水流速 ～ ，本次設計取 ?！?75176。 。 第二節(jié) 沉砂池 沉砂池主要去除污水中粒徑大于 的砂粒，目的是為了避免砂粒對后續(xù)處 理工藝和設備帶來的不利影響。常用的沉砂池有平流式、豎流式、曝氣式和渦流式四種形式。本設計中選用平流沉砂池，它具有顆粒效果較好、工作穩(wěn)定、構造簡單、排沙較方便等優(yōu)點。 ②水力停留時間宜選 50s。 ④貯砂斗不宜太深，應與排砂方法要求、總體高程布置相適應。設計中采用輻流式初沉池，中心進水，周邊出水。 設計要點 ①型式：平流式。 ③表面負荷可選 ／（ m2 ④排泥方法：機械刮泥。 1 4 ⑥對進出水整流措施 作說明。設計采用推流式曝氣池，鼓風曝氣。 設計要點 ①型式：傳統(tǒng)活性污泥法采用推流式鼓風曝氣。 ③曝氣池污泥負荷宜選 0． 3kg BOD5／（ kgMLSS ④污泥回流比 R= 30％～ 80％，在計算污泥回流設施及二沉地貯泥量時，R取大值。 ⑥曝氣地深度應結合總體高程、選用的曝氣擴散器及鼓風機、地質(zhì)條件確定。 ⑦曝氣地應布置并計算空氣管，并確定所需供風的風量和風壓。它是生物處理系統(tǒng)的重要組成部分。周邊進水，中心出 水。 設計要點 ①型式：中心進水，周邊出水，輻流式二沉池。選用表面負荷時，注意活性污泥在二沉池中沉淀的特點， q 應小于初沉地。中心進水管水流速度可選 0． 2～ 0． 5m／ s，配水窗水流流速可選 ～ ／ s。 ⑤說明進出水配水設施。 ②廠區(qū)平面布置時，除處理工藝管道之外，還應有空氣管，自來水管與超越管，管道之間及其與構筑物，道路之間應有適當間距。 ④污泥處理按污泥來源及性質(zhì)確定，本課程設計選用濃縮一機械脫水工藝處理，但不做設計。 ⑤污水廠廠區(qū)適當規(guī)劃設計機房（水泵、風機、剩余污泥、回流污泥、變配電用房）。 ⑥廠區(qū)總面積控制在（ 280 X 380 ） m2 以內(nèi)，比例 1： 1000。 第二節(jié) 污水廠高程布置 ① 符合 高程布置原則。 ③水頭損失計算及高程布置參見《排水工程》（下）。 ⑤污水泵、污泥泵應分別計算靜揚程、水頭損失（局部水頭損失估算）和自由水頭確定標程。 第二部分 設計計算書 第五章 設計計算 第一節(jié) 格柵 進水中格柵是污水處理廠第一道預處理設施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續(xù)處理過程的雜物。回轉式固液分離機運轉效果好，該設備由動 力裝置，機架，清洗機構及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結構緊湊，調(diào)整維修方便，適用于生活污水預處理。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內(nèi)將發(fā)生沉淀。格柵柵條間隙擬定為 。 Qd= 2708m3/h= 設計參數(shù) 柵條凈間隙為 b= 柵前流速ν 1=過柵流速 ： 格柵傾角δ =75176。柵前水深 h≈ （ 2） 格柵計算 說明： Qmax— 最大設計流量， m3/s； α — 格柵傾角，度（176。 柵條間隙數(shù)（ n）為 ehvQn ?sinmax? = )( 75s i 條??? ?? 柵槽有效寬度（ B ） 設計采用 248。 )176()1n(SB ???????? =(m) 選用 GH1400 型鏈條式回轉格柵除污機，水槽寬度 米，柵槽深度 米， 通過格柵的水頭損失 h2 02 hKh ?? ??? sin2 20 gh ? h0— 計算水頭損失； g— 重力加速度； K— 格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數(shù)，一般取 3； ξ — 阻力系數(shù)，其數(shù)值與格柵柵條的 斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面， ???????? bs? )m( i 2342 ?????????????? 所以：柵后槽總高度 H H=h+h1+h2=++=(m) （ h1— 柵前渠超高，一般?。? 柵槽總長度 L *2 *2 BBL 111 ??????? 12 ?? 11 hhH ?? ＝ +＝ 1 8 121 ???????????? ? L1— 進水渠長， m； L2— 柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度， m； B1— 進水渠寬，； α 1— 進水漸寬部分的展開角，一般取 20176。 第二節(jié) 污水提升泵站 污水提升泵站 為后續(xù)的工藝提供水流動力 ，滿足 污水排放所需高程需要和水頭損失的要求，設計流量為 2708m3/h，提升高度 ，設置五臺泵 300QW720622型潛污泵，四用一備。斗高 hd=， 則沉砂斗上口寬： h2a 1d ???????? 沉砂斗容積： 3222112d )(6 )a2aa2a2(6hV ??????????? （略大于 V1=，符合要求） （ 7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為 ，坡向沉砂斗長度為 a2LL 2 ??????? 則沉泥區(qū)高度為 h3=hd+ =+ = 池總高度 H ： 設超高 h1=， H=h1+h2+h3=++= （ 8）進水漸寬部分長度 : B2BL 11 ???????? 1 10 （ 9）出水漸窄部分長度 : L3=L1= （ 10）校核最小流量時的流速： 最小流量即平均日流量 vmin=Q 平均日 /A=，符合要求 第四節(jié) 平流式初沉池 設計中選擇兩組平流沉淀池， N=2 組，每組平流沉淀池設計流量為 2? =，從沉砂池流出來的污水 進入配水井，經(jīng)過配水井分配流量后流入平流沉淀池。3600qQA ?? 式中 A— 沉淀池表面積（㎡） Q— 設計流量（ m3/s） qˊ — 表面負荷﹝ m3/（ m2h）﹞ ,一般采用 — m3/（ m2h） 設計中取 qˊ =2 m3/（ m2h） 2 ?? =675㎡ （ 2） 沉淀部分有效水深 ?2h qˊ ?t 式中 h2— 沉淀部分 有效水深（ m） t— 沉淀時間（ h） ,一般采用 — 設計中取 t= ?2h 2 =3m （ 3） 沉淀部分有效容積 360039。 ??? =2025 m3 1 11 （ 4） 沉淀池長度 ??? tvL 式中 L— 沉淀池長度（ m） v— 設計流量時的水平流速 (mm/s),小于等于 7mm/s) 設計中取 v=5mm/s ???? （ 5） 沉淀池寬度 LAB? 式中 L— 沉淀池寬度（ m） m2527675B ?? （ 6） 沉淀池格數(shù) bBn?1 式中 n1— 沉淀池格數(shù)（個） b— 沉淀池分格的每格寬度（ m） 設計中取 b= ?? 個（取 4個） （ 7） 校核長寬比及長深比 長寬比 L/b=27/=＞ 4(符合要求，避免池內(nèi)水流產(chǎn) 生短流現(xiàn)象 )。41 aaaahV ??? 式中 V1— 污泥斗容積（ m3） a — 沉淀池污泥斗上口邊長（ m） a 1— 沉淀池污泥斗下口邊長（ m），一般采用 — 0..5m 4h 39。 =， a 1= )(531 221 ??????V = m3 污泥斗以上梯形部分污泥容積： bh2 llV439。一般采用硝化混合液回流，將BOD 去除與反硝化脫氮在同一池中完成。 設計水量 平均日污水量 Q=65000m3/d，總變化系數(shù) K= 設計水質(zhì) 進水水質(zhì)： BOD5= L/mg160 , LXTSS 1 8 0 m g /0 ?濃度 , LmgVSS /126? f= LmgTN /35? LmgNH /253 ? 堿度 LmgSALK /280? PH= 最低水溫 12℃，最高水溫 26℃ 出水水質(zhì)： LmgBOD /305 ? LmgSS /20? LmgTN /12? LmgNH /73 ? 1 14 好氧區(qū)容積 V1（動力學計算方法） )1( )( 01 cKX SSQYV dVC ?? ? ?? 式中 V好氧區(qū)有效容積， m3。 S0進水 BOD5 濃度， mg/L。 Kd內(nèi)源代謝系數(shù)，取 Kd=。 Xv混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度（ MLVSS） ,mg/L,Xv=fX。 X混合液懸浮固體濃度（ MLVSS),mg/L,X 取 3200mg/L. Xv=fX= 3200=2240(mg/L) （ 1） 出水溶解性 BOD 為使出水 BOD 降到 30mg/L,出水溶解性 BOD 濃度 S應為： )1( kteT SST SSV SSS ????? = 20（ 5） =(mg/L) （ 2） 設計污泥齡 首先確定