【正文】 代人數(shù)值得汽水換熱器的平均對數(shù)溫差確定換熱器換熱面積F：由公式：對于汽水換熱器：選擇設備：對于汽水換熱器：選一臺彈性管束汽水換熱器，冷熱水進口為DN65,蒸汽進口DN50,凝結(jié)水出口DN25，加熱面積16有效長度為3m3．水處理設備的選擇由鍋爐及鍋爐房設備 鍋爐水處理任務的確定，與鍋爐排污率及爐水相對堿度有關(guān)，因此需先行計算此二量。由于水處理前與水處理后，水質(zhì)有變化，使計算出的排污率有很大變化，因此水量的計算又應按水處理前和水處理后的水質(zhì)分別進行，選擇水處理設備時按 處理前的水量進行，選擇給水設備則應按處理后的水量進行。補給水是否要采取除堿措施，從經(jīng)濟角度要按排污率的大小經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較而確定，從安全角度（防止發(fā)生晶間腐蝕）要按爐水相對堿度大小確定，因此，在上述計算的基礎上，還應進行爐水相對堿度的計算。鍋爐房水處理的任務通常是軟化和除氧，某些情況下也需要除堿或部分除鹽。 本鍋爐房原水為城市自來水，其硬度不符合鍋爐給水要求，需進行軟化處理。而低流速流再生鈉離子交換系統(tǒng)具有出水水質(zhì)好，再生液的耗量低，且再生效果亦比順流再生好等優(yōu)點，故本設計水處理確定選用“低流速逆流再生”鈉離子交換系統(tǒng)。選用兩臺鈉離子交換器，輪換運行使用。在本設計中采用目前得到廣泛使用的離子交換軟化處理法，其中離子交換劑選取有機質(zhì)的合成離子交換樹脂，軟化方法采用流動床離子交換法。按運行方式分為重力式和壓力式兩種；按運行系統(tǒng)可分為單塔式、雙塔式和三塔式三種。流動床的優(yōu)點為出水質(zhì)量高，能連續(xù)工作，操作較方便，需要的交換劑量較少。生水自上而下地通過交換劑層，交換劑上的鈉離子置換了生水中的鈣、鎂離子、使水得到了軟化。再生時將5～8% 的鹽水由下向上地通過交換劑層。反應如下：　　CaR+2Na+→ Ca2++Na2R 　　MgR+2Na+→ Mg2++Na2R，所以決定選用逆流再生鈉離子交換器兩臺，以樹脂為交換劑。依據(jù)【《鍋爐房設計規(guī)范》GB500412008】化學軟化水處理設備的型式，可按下列要求選擇：，宜采用固定床逆流再生離子交換器；原水總硬度小于2mmol/L時，可采用固定床順流再生離子交換器。故本設計中原水總硬度H=，所有采用固定床逆流再生鈉離子交換器進行化學軟化水處理。本設計鍋爐房總軟化水量等于鍋爐房總給水量與鍋爐房凝結(jié)水回收量之差。鍋爐的排污方式有連續(xù)排污和定期排污兩種。依據(jù)【《實用供熱空調(diào)設計手冊》】中鍋爐房排污系統(tǒng)設計要點知：①鍋爐下鍋筒、下聯(lián)箱、省煤器最低處應設定期排污裝置；上鍋筒根據(jù)鍋爐本體設計情況設連續(xù)排污裝置。定期排污管道可每23臺鍋爐匯合一根總管排出，每臺鍋爐的定期排污管上應裝止回閥，總排污管上不得裝任何閥門。③鍋爐排污水排入下水道前應經(jīng)擴容器減壓并冷卻至40℃。④連續(xù)排污系統(tǒng)應設置連續(xù)排污膨脹器回收二次蒸汽，并應考慮連續(xù)排污水熱量的合理利用。⑤鍋爐房容量較大時，宜設置定期排污膨脹器，以減少排污時產(chǎn)生的噪聲和防止燙傷事故。當取樣冷卻器數(shù)量較多時，可設置取樣冷卻槽。鍋爐排污量通常通過排污率來計算,排污率的大小,可由堿度或含鹽量的平衡關(guān)系式求出,取其兩者的較大值。生產(chǎn)符合凝結(jié)水回收率a1=78%生產(chǎn)負荷凝結(jié)水回收量為采暖負荷凝結(jié)水回收量為 廠區(qū)熱用戶凝結(jié)水回收量為：圖1 水量計算示意圖若忽略除氧器頂部排汽損失，除氧器凝結(jié)水回收量即為除氧器耗汽量t/h。、——軟水的焓，kJ/kg及溫度，13℃；、——廠區(qū)用戶凝結(jié)水回水的焓，kJ/kg及回水溫度，95℃； ——進入除氧器蒸汽的焓，2682kJ/kg； ——除氧器出口水的焓，kJ/kg；、——除氧用二次蒸汽及新蒸汽量，kg/h。故鍋爐房凝結(jié)水總回收量為：如此，鍋爐房總軟化水量為（見表2）鹽溶液池的鹽液制備系統(tǒng)圖如下：采用鹽溶解器制備鹽溶液，有濃度不易控制，設備腐蝕嚴重等缺點?？紤]到工業(yè)用鹽含雜物較多，因此在濃鹽溶液池中裝有過濾裝置。（2）還原一次所需濃鹽液池的體積其中 ——飽和鹽液濃度，在室溫下為26%?；炷聋}液池設計尺寸表離子交換器再生（鹽液）系統(tǒng)簡單，管路不長，鹽溶液泵揚程可取150~200kPa。鹽泵流量為11t/h，揚程為167kPa；，轉(zhuǎn)速2900r/min。外形尺寸為560272365依據(jù)【《鍋爐房設計規(guī)范》GB500412008】：鈉離子交換再生用的食鹽可采用干法或濕法貯存，其貯量應根據(jù)運輸條件確定。依據(jù)【《鍋爐房實用設計手冊》表535混凝土鹽液池設計尺寸】選得鹽池的設計尺寸： 選擇蠒1500——稀鹽液池尺寸（長脳寬脳高）（m）：；濃鹽液池尺寸（長脳寬脳高）（m）：；離子交換器的選擇計算 表2序號名 稱符號單位計算公式或數(shù)據(jù)來源數(shù)值123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536總的軟化水量軟化速度總的軟化面積實際軟化面積樹脂裝填高度實際軟化速度交換劑密度（干燥狀態(tài)）交換劑重量交換劑的工作能力離子交換器的軟化能力每小時需軟化的克當量時間裕度連續(xù)軟化時間小反洗、還原、逆洗、小正洗及正洗時間工作周期還原時食鹽單位耗量食鹽純度每次還原理論耗鹽量小反洗流速小反洗時間小反洗用水量小反洗小時用水量逆流沖洗流速逆流沖洗時間逆洗用水量逆流小時用水量小正洗流速小正洗時間小正洗用水量小正洗小時用水量正洗流速正洗時間正洗用水量正洗小時用水量離子交換器還原一次總用水量離子交換器小時最大耗水量GzrWFF’hW’ρgREE0E’0tt’TbBW1t1G1G’1W2t2G2G’2W3t3G3G’3W4t4G4G’4∑G∑G’t/hm/hm2m2mm/ht/m3tge/m3gege/hhhhg/ge%kgm/hmintt/hm/hmintt/hm/hmintt/hm/hmintt/htt/h計算值根據(jù)原水硬度H選定Gzr/W=選用φ1500交換器離子交換器規(guī)格Gzr/F’=離子交換劑特性F’hρ=據(jù)樹脂特性F’hE=1000Gzr(HH’)=()取用取定t+t’=+選取取用選取選取W1F’==12選取選取W2F’==2選取選取W3F’==15選取選取W4F’==15G1+G2+G3+G4=+++Gzr+G4’=+20100011095122023015101510注： ①選擇001脳7強酸陽離子的比較見下；②、③【依據(jù)《鍋爐房實用設計手冊》表525固定床鈉離子交換器計算指標】④固定床逆流再生的反洗系指大反洗。一般運行10到20個周期要進行一次大反洗。鈉離子交換的常用離子交換劑是強酸性陽離子交換樹脂（型號001脳7）和磺化煤。（1）決定除氧方法、選擇除氧設備根據(jù)氣體溶解定律，水溫愈高，其溶解度愈??；水上面某種氣體分壓力愈小，這種氣體在水中的溶解度也愈小。依據(jù)【《實用供熱空調(diào)設計手冊》】由于蒸汽鍋爐總蒸發(fā)量16t/h，進水溫度大于40℃；故采用大氣式熱力除氧，除氧同時還可以除去水中其他氣體（如CONH3等）。除氧水箱下部宜裝設再沸騰用的蒸汽管。，給水溫度為104℃，~，故需除氧。因熱力噴霧式除氧器有較好的除氧效果，而且，當除氧器的出力在較大范圍內(nèi)變動時，除氧效果仍能保持穩(wěn)定。鍋爐房待除氧的最大水量綜合考慮上述因素，本設計選用S040500型噴霧式熱力除氧器一臺，額定出力40t/h，工作溫度104℃，進水溫度40℃，外形尺寸為 587037605426；選S040700型噴霧式熱力除氧器一臺，額定出力70t/h，工作溫度104℃，進水溫度40℃，外形尺寸為 922138015731。依據(jù)【《鍋爐房設計規(guī)范》GB500412008】：常年不間斷供熱的鍋爐房應設置2個給水箱或2個匹配有除氧器的除氧水箱。（2）除氧器耗汽量計算由前面計算得知。因此，除氧器實際耗汽量為此量為連續(xù)排污擴容器產(chǎn)生的二次蒸汽量和鍋爐供給除氧器的新蒸汽量之和。故除氧器新蒸汽耗量為（3）凝結(jié)水箱中混合水溫的計算凝結(jié)水和軟水混合后的水溫可由下式?jīng)Q定：℃式中 、——軟水量及廠區(qū)凝結(jié)水回水量，、。如此，混合水溫℃能滿足SO40500型噴霧[ 式熱力除氧器對進水溫度（40℃）的要求。，為了節(jié)能設計中選用連續(xù)排污擴容器一臺，以回收部分排污水的熱量。鍋爐的定期排污引入排污降溫池，取其規(guī)格為400040003000，冷卻至40℃以下再排入下水道。（2）排污擴容器選擇計算在排污擴容器中,由于壓力降低而汽化所形成的二次蒸汽量Dq′可按下式計算： 式中 Dpw39?！諨pw =； i39。=859 kJ/kg； i139。 =502 kJ/kg； i139?！獢U容器壓力下飽和蒸汽的焓，2706kJ/kg； x ——二次蒸汽的干度，； ——排污管熱損失系數(shù)，； 擴容器所需的容積 式中 K——容積富裕系數(shù)，； v ——二次蒸汽比容， m3/kg； Rv——擴容器中，單位容積的蒸汽分離強度，設計取600 m3/； .