【正文】 108430 ppm，氯離子約 2205 ppm（ V），飽和溫度約為 93℃ ；u正常情況下，分離料斗的操作條件：操作溫度～ 138℃ 、操作壓力～ (g)，再生放空氣體中的氯離子不會腐蝕設備；u在操作波動或隨環(huán)境氣溫下降導致操作溫度下降時，氯離子對設備的腐蝕將令人擔憂。?NESHAP中的 RMACTⅡ 法規(guī)，將限制催化重整裝置的氯化物排放要求為： HCl的脫除率 97％，出口 HCl的排放濃度 10μg/g?多級洗滌系統(tǒng)（ MSSS），這種方法雖然能達到 RMACTⅡ的要求，但要處理廢堿液，不但產(chǎn)生設備腐蝕，投資和操作費用都較高?Chlorsorb系統(tǒng)是應用催化劑吸收排氣中的氯化物，然后催化劑返回工藝中，再生排放氣中的 HCl含量可減少 99％以上，符合 RMACTⅡ 的氯化物排放要求 減少 HCl排放的 UOP公司的 Chlorsorb系統(tǒng) 第一代 第二代 CycleMax反應器間 重力 重力 重力待生催化劑 N2 N2 N2再生催化劑 H2 H2 H2提升設備 提升器 提升器 L閥組調節(jié)手段 專用閥 二次氣 二次氣隔離方法 閉鎖料斗 壓差 壓差催化劑循環(huán) 有閥 無閥 無閥循環(huán)量控制 流量料斗 閉鎖料斗 閉鎖料斗IFP公司連續(xù)重整催化劑輸送特點 常壓 加壓 CycleMax工業(yè)化時間 1971年 1988年 1995年再生方式 連續(xù) 連續(xù) 連續(xù)再生器結構 徑向圓柱 徑向圓柱 徑向錐形再生壓力 常壓 加壓 加壓燒焦區(qū)氧含量， ?% 氯化區(qū)氧含量 ,?% 1518 1518 1518燒焦段 一段徑向 二段徑向 二段徑向氯化區(qū)結構 徑向床 軸向床 軸向床氯化氣體 循環(huán) 不循環(huán) 不循環(huán)干燥段 軸向 軸向 軸向還原區(qū)位置 反應器頂 閉鎖料斗上 反應器頂還原 一段重整氫一段控溫提純氫二段控溫重整氫IFP公司連續(xù)重整再生特點 國內的中國石化（ SINOPEC）UOP連續(xù)重整工藝IFP連續(xù)重整UOP和 IFP連續(xù)重整工藝比較 項目 UOP IFP反應器排列形式 疊式 并列式反應器間催化劑輸送 重力傳送 氣體提升反應部分占地面積 小 大反應部分設備高度 高 低反應部分熱膨脹 大 小再生流程 簡單 復雜再生設備材質要求 高 低再生氣循環(huán) 熱濕 冷干再生壓力 比反應壓力低 比反應壓力高再生催化劑還原 重整氫兩段還原 提純氫一段還原再生器與反應器間催化劑輸送 L閥組提升 提升器提升UOP公司連續(xù)重整反應特點 項目 第一代 第二代 第三代工業(yè)化時間 1971年 1980年 1990年體積空速， h1 反應壓力， MPa 氫油比， mol 5 3 2辛烷值， RONC 95 100 105再生周期，天 30 7 3IFP公司連續(xù)重整反應特點 美國環(huán)球油品公司（ UOP）216。? 各反應器大小相同但積碳速率不同以及反應器在還原氣氛和氧化氣氛下頻繁切換導致工藝過程復雜化并需要高度的安全防范措施。這樣可以實現(xiàn)所有反應器的輪換再生。連續(xù) /半再生 /循環(huán)再生： 3/6/1三種重整工藝的比較 工藝類型 半再生 (.) 連續(xù)再生 (CCR) 循環(huán)再生裝置規(guī)模 隨意 較大 中等典型壓力， MPa ? ? 氫油比， mol 5?8 ? 3?4C5+產(chǎn)物 RON ?96 97?105 ?102C5+收率， w% 基準 高 稍高氫氣產(chǎn)率， w% 基準 高 稍高原料適應性 一般 好 較好生產(chǎn)靈活性 一般 大 較大裝置運轉周期 基準 長 長裝置能耗 較低 較高 較高總投資 較低 高 高循環(huán)（完全再生）工藝循環(huán)（完全再生）工藝? 循環(huán)工藝一般采用 5~6個反應器，其中一個是用于切換的備用反應器。需要解決的問題q 低積炭速率、高水熱穩(wěn)定性和 良好再生性能的重整催化劑q 安全可靠的催化劑再生技術催化重整發(fā)展趨勢u熱力學有利的方向u反應壓力降低u反應溫度升高u氫油比降低 u操作周期延長積炭升高u低積炭速率、高水熱 穩(wěn)定性和再生性能的 重整 催化劑u全可靠的催化劑再生 工藝技術需要解決的問題 第三部分催化劑重整技術比較三種催化重整技術?三種重整工藝氫油摩爾比對催化劑積炭速率的影響 產(chǎn)物辛烷值對催化劑積炭速率的影響 216。反應苛刻度增高 （反應溫度升高、空速降低）u 向重整反應熱力學有利的方向發(fā)展u 滿足社會及企業(yè)的實際要求216。重整技術發(fā)展趨勢重整技術發(fā)展趨勢216。因此，重整氫氣是廉價的氫源，可代替相當規(guī)模的制氫裝置，使成本大大降低 u我國的重整加工能力不足問題非常明顯，目前我國的車用汽油中，重整油的比例非常低，而車用汽油的產(chǎn)品升級非常需要催化重整油，因而，我國的催化重整具有非常大的發(fā)展?jié)摿Α?12% ，不到世界平均（ 17% ）水平。名第三，為 15% ；我國的提高辛烷值能力極低，僅為值能力最高，為 32% ；歐洲次之，為 18% ；日本排u按照 “提高辛烷值能力 ”的概念來衡量，美國的提高辛烷有效改善汽油辛烷值分布項目大慶 VGO理想的清潔汽油調和組分；q雖然有些組分的辛烷值也很高，如烷基化油， 異構化油和甲基叔丁基醚等組分，但它們受到資 源的限制，產(chǎn)量有限；q用和地位催化重整與高辛烷值汽油調和組分q催化重整在芳烴生產(chǎn)中具有十分重要的作汽油和煤焦油。BTX主要來源于催化重整生成油、裂解 結束語第一部分 催化重整的作用與地位催化重整的目的BTXGasolineNaphthaH2催化重整與芳烴生產(chǎn)q 使催化重整產(chǎn)品價值最大化174。 連續(xù)重整技術選擇174。 連續(xù)重整工藝174。 催化重整技術發(fā)展趨勢174。石油化工科學研究院 催化重整發(fā)展趨勢與技術進步內 容 174。 催化重整的地位與作用174。 催化重整技術比較174。 重整催化劑技術進步174。 優(yōu)化操作174。 催化重整的技術進步174。苯、甲苯、二甲苯（簡稱 BTX）芳烴是重要的有機化工原料q目前，全世界的 BTX芳烴中，有大約 70% 來自煉油廠的催化重整裝置q重整汽油辛烷值高、低烯烴、幾乎無硫是催化重整在清潔汽油生產(chǎn)中具有十分重要的地位和作用。FCC汽油 大慶寬餾分重整油MONC RONC MONC RONCA100?CB100?CC全餾分Δ1=ACΔ2=BC++++提高辛烷值能力u在構成 “提高辛烷值能力 ”的諸多要素中，催化重整生產(chǎn)能力是首要因素。u我國必須大力發(fā)展催化重整，以使我國的提高辛烷值能力迅速提高。我國和歐美催化重整的發(fā)展前景不同u由于歐美現(xiàn)行車用石腦油中催化重整汽油的比例已經(jīng)達到三分之一，車用汽油中芳烴含量的進一步下降，勢必限制高芳烴含量的重整油的比例，因此，歐美的重整能力將過剩，實際上現(xiàn)在歐美等發(fā)達國家正在研究今后過剩的重整加工能力的利用問題。u對比各種來源的氫氣成本，重整裝置副產(chǎn)氫成本最低，是輕油制氫成本的一半，是部分氧化制氫成本的四分之一。重整氫氣 第二部分催化重整的技術發(fā)展趨勢壓力和溫度對甲基環(huán)己烷轉化為甲苯影響 反應壓力降低216。氫油比降低 操作周期延長面臨問題反應壓力對催化劑積炭速率的影響 連續(xù)重整、半再生重整、循環(huán)再生?三種重整工藝的形式在重整連續(xù)操作過程中，備用反應器可切換并代替任何一個需要進行再生的反應器。? 循環(huán)工藝可以在低壓和低氫油比下操作，產(chǎn)品辛烷值（ RON）可達 100~102。循環(huán)再生重整工藝流程循環(huán)再生重整工藝流程 半再生與連續(xù)重整主要操作條件與收率對比 項目 半再生重整 連續(xù) 重整WHSV， h1 WAIT， ℃ 490 526WABT， ℃ 476 496氫 油摩 爾 比， mol/mol 平均反 應壓 力（表），MPa C5+產(chǎn) 品研究法辛 烷值 95 102C5+產(chǎn) 品液收， % 純氫產(chǎn) 率， % 催化重整工藝類型選擇?半再生重整適合于 ? 原料好（芳烴潛含量或 N+A較高） ? 產(chǎn)品 RON要求不高（一般認為小于 98） ?連續(xù)重整適合于 ? 原料