畢業(yè)設計論文-某綜合樓設計-展示頁
2024-08-22 14:43本頁面
【正文】 4 3 2 1 BA軸間邊跨6 5 4 3 2 1 (3) 活載作用下梁端剪力：部位g(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)g(KN/m)DC軸間邊跨6 5 4 3 2 1 CB軸間中跨6 5 4 3 2 1 BA軸間邊跨6 5 4 3 2 1 7）柱軸力和剪力：1） 恒載作用下的柱軸力剪力：層截面邊柱D橫梁剪力(KN)縱向荷載(KN)柱重(KN)△N(KN)邊柱D軸力(KN)邊柱D剪力(KN)611 22 533 44 455 66 377 88 299 1010 11111 1212 層截面中柱C橫梁左(KN)橫梁右(KN)縱向荷載(KN)柱重(KN)△N(KN)中柱C軸力(KN)中柱C剪力(KN)611 22 533 44 455 66 377 88 299 1010 11111 1212 層截面中柱B橫梁左(KN)橫梁右(KN)縱向荷載(KN)柱重(KN)△N(KN)中柱B軸力(KN)中柱B剪力(KN)611 22 533 44 455 66 377 88 299 1010 11111 1212 層截面邊柱A橫梁剪力(KN)縱向荷載(KN)柱重(KN)△N(KN)邊柱A軸力(KN)邊柱A剪力(KN)611 22 533 44 455 66 377 88 299 1010 11111 1212 說明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。彎矩符號順時針為正4)活載作用下的彎距：樓層DC軸間邊跨CB軸間中跨左端中間右端左端中間右端MM’MM’MM’MM’MM’MM’6 5 4 3 2 1 樓層BA軸間邊跨左端中間右端MM’MM’MM’6 5 4 3 2 1 注: M’為調(diào)幅后的彎距。此時節(jié)點彎矩可能不平衡，但是誤差一般不大，如果需要，可以將節(jié)點不平衡彎矩再進行一次分配，但不再進行傳遞。計算所得的梁端彎矩為最終彎矩。mmKN/m左右mKN/m左右mKN/m左右恒載6 3 26 3 活載6 3 26 3 4）內(nèi)力分配系數(shù)計算由于除底層柱是固定端外，其他各層柱都是相互彈性連接，為減少誤差，除底層柱外，相應的傳遞系數(shù)均為1/2。m跨度均布荷載固端彎矩KNB2 層次邊梁DC端剪力走道梁CB端剪力L(m)L(m)6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 層次邊粱BA端剪力柱軸力L邊柱D中柱C中柱B邊柱A6 5 4 3 2 1 6）水平風載作用下的彎矩、剪力、軸力圖：彎矩二次分配法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作分配和傳遞，并以兩次分配為限。B1 181。 柱上端彎矩：MC下= Vij y h ；5）水平風載作用下梁端彎矩、剪力和柱軸力標準值按下式計算：181。B2水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標準值：層次邊梁DC端剪力走道梁CB端剪力L(m)L(m)5343332313層次邊粱BA端剪力柱軸力L邊柱D中柱C中柱B邊柱A543217）水平地震作用下的框架內(nèi)力圖如下： 1） 風荷載標準值 風荷載標準值按計算； 基本風壓 =；地面粗糙度為B類； 由《荷載規(guī)范》（體形系數(shù)），； H/B=，取； 由得沿房屋高度的分布風荷載標準值為： qz== 根據(jù)各樓層標高處的高度，查取，代入上式， 可得各樓層標高處的見下表：層次μsq1+ q2 (z)FWk6 5 4 3 2 1 2）水平風載作用下的層間剪力圖如下： 3） 水平風載作用下的層間位移和頂點位移計算層次123456Fi/KNvi/KN∑D(N/mm)665638321383213832138321383213△ui= vi/∑D△ui/hi1/29771/34011/40451/50721/69931/11725由表可知風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2977遠小于1/550, 故滿足規(guī)范要求。B1 181。 柱上端彎矩：MC下= Vij y h ；（6）水平地震作用下梁端彎矩按下式計算：181。根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比查表得?！蠈訉痈咦兓拚怠！獦藴史磸濣c高度比。T1=T1==(s)場地為Ⅱ類，設計地震分組第一組，查得Tg=，因為T1= ,所以應該考慮頂部附加地震的影響δn=+=,又根據(jù)抗震規(guī)范可知：?=，η2=，r=而 αmax=（多遇地震）αmax=（罕遇地震） 又因為：Tg T1 5 Tg ，所以α1=（Tg/ T1）η2αmax=（）=（2）水平地震作用（底部剪力法）=46678=39676 KNFEK=α1Geq= =39676=2103 KNFi= FEK(1δn)（計算見下表）質(zhì)點Hi(m)Gi(KN)FEK(KN)δnΔFn(KN)Fi(KN)Vi(KN)575922732342621 49728487 39728392 29728283 19902164 （3）.平地震作用下的層間位移和頂點位移計算：（見下表）層次Vi(KN)Hi(m)ΣDi104(KN/m)Δuei=Vi/Σdi104 (M)Δuei/ hi59157891/77047982541/71437982541/85527982541/94417331521/1083﹤ 滿足規(guī)范規(guī)定的彈性要求。)Io (mm4)EcIo/ hc(N．mm)14104500500109101051045005001091010 框架柱側(cè)移剛度層次邊柱D（11）中柱C（11）Di1Di21146201699524151211800851552820002層次中柱A（11）邊柱B（11）ΣDiDi1Di21202181461973315224215421841379825452508322694915789∑D1/∑D2 = 89% 70% 滿足要求3)自振周期計算： 采用能量法計算層數(shù)樓層重力荷載代表值Gi（KN）樓層剪力Vi=∑Gi
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