【正文】 ：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = M Asy39?！?My39。M Asx39?！?Mx39。M My= + = M Asx= ，實配8180 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　 My =(+)( + ) = M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = 連續(xù)雙向板的計算圖示（1）標準層樓板計算：標準層樓板區(qū)格劃分： 標準層樓板區(qū)格圖① 板A 板A按四邊固定計算：一、 基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。雙向板按彈性理論的計算方法：①多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。樓板長邊l02與短邊l01之比大于2，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。 框架結(jié)構(gòu)計算簡圖第二部分：樓板設計屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》（GB50009—2001）?？拐鸬燃壦募壍目蚣芙Y(jié)構(gòu)軸壓比，邊柱和中柱的負。 （1）框架梁：橫向框架梁，最大跨度L=，h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mmb=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度L=，h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mmb=（1/2~1/3） h=300mm~200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定邊柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五層框架柱混凝土強度等C30。, 對本工程無影響。：蘇州某地：：根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，～，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。第一部分：工程概況：輔助教學樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；，；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設樓梯兩部。：六度四級設防177。 框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件， 墻體采用混凝土空心砌塊， 混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。 其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18 kN/m2，F(xiàn)為按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，β為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。邊柱 中柱 所以邊柱取400mm600mm，中柱取500mm500mm。教室采用水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　　樓面靜載樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)廁所地磚鋪實10201：4干硬性水泥砂漿2520基層處理劑一遍　?。フ移?0251：2020防水涂料　鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　　樓面靜載樓面活載不上人屋面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4121：3水泥砂漿找平2020憎水珍珠巖保溫層6041：3水泥砂漿找平20201:6水泥焦渣找坡5015鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平2017　　樓面靜載樓面活載走道水磨石地面名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15251:3水泥砂漿找平1820純水泥漿一道220鋼筋混凝土樓板10025板底20厚粉刷抹平2017　樓面靜載樓面活載根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010—2002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。②多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　Mx=(+)(+)= M Mx= + = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。 =( + ) = = ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 =( + ) = = ，實配 8150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %② 板B一、 基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)( + ) = M My= + = 　 Mx39。M Asx39?！?My39。M Asy39。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = M Mx= + = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。 =( + ) = = ，實配8200 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 =( + ) = = ，實配 8150 (As ＝ , ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %④ 板E一、 　基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)( + ) = M My= + = 　 Mx39。M Asx39?！?My39。M Asy39。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)(+) = M Mx= + = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = M Asy= ，實配 8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。 =( + ) = = ，實配 8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 =( + ) = = ，實配10200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %(2)樓面板設計：① 板A一、基本資料：邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 　荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)(+ ) = M My= + = 　 Mx39。M Asx39。 My39。MAsy39。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = M Mx= + = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。 =( + ) = = ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 =( + ) = = ，實配 8150 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %③ 板D一、基本資料： 邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 荷載： 　永久荷載標準值：g ＝ kN/M2 　可變荷載標準值：q ＝ kN/M2　 計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　 板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400 計算方法：彈性算法。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　 My =(+)( + ) = M My= + = 　 Mx39。M Asx39?！?My39。M Asy39。 泊松比：μ＝1/5.二、計算結(jié)果：平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　 Mx =(+)( + ) = M Mx= + = M　 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：　 Mya =(+)( ) = M Asy= ，實配8200 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ %沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。 =( + ) =