年產(chǎn)20萬(wàn)噸碳酸鉀蒸發(fā)車(chē)間設(shè)計(jì)-展示頁(yè)
2025-07-08 23:23本頁(yè)面
【正文】 加熱室⑴ 進(jìn)料口直徑進(jìn)料口直徑取值與Ⅱ效蒸發(fā)分離室出料口直徑相同為φ765 (2) 進(jìn)汽口直徑進(jìn)汽口直徑取值與Ⅱ效蒸發(fā)器分離室出汽口直徑相同為φ4805(3) 出料口直徑取蒸汽流速=20m/s。管子規(guī)格：φ4805管法蘭：HG205922009 法蘭 RF(4) Ⅰ效冷凝水入口直徑冷凝水入口直徑取值與Ⅰ效蒸發(fā)器加熱室冷凝水排出口直徑相同為φ1084⑸ 冷凝水排出口直徑生蒸汽在飽和溫度下冷凝，故冷凝水溫度取134℃取水的流速=冷凝水密度, 此處取ρ=179。管子規(guī)格：φ1084管法蘭：HG205922009 法蘭 RF (4) 混合料液循環(huán)管出口直徑混合料液循環(huán)管出口直徑取值與本效加熱室混合料液循環(huán)管出口直徑相同φ144 Ⅱ效蒸發(fā)器有關(guān)接管直徑的計(jì)算 加熱室⑴ 進(jìn)料口直徑進(jìn)料口直徑取值與Ⅰ效蒸發(fā)分離室出料口直徑相同為φ1084(2) 進(jìn)汽口直徑進(jìn)汽口直徑取值與Ⅰ效蒸發(fā)器分離室出汽口直徑相同φ3254(3) 出料口直徑取蒸汽流速=20m/s。管子規(guī)格：φ1084管法蘭：HG205922009 法蘭 RF(5) 混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑為使每根管子上都均布有液體，使傳熱效果達(dá)到最好，每效蒸發(fā)中都設(shè)置自循環(huán)系統(tǒng)，其噴淋密度取為∴每效的循環(huán)進(jìn)料量取混合料液流速為=1m/s混合料液密度, 此處取ρ=179。蒸汽在134℃下密度為ρ=179。管子規(guī)格：φ2734管法蘭：HG205922009 法蘭 RF(3) 出料口直徑降膜蒸發(fā)器中，蒸汽與料液共同從加熱室排向分離室，但因液體相對(duì)于對(duì)蒸汽體積變化很小，故可按二次蒸汽量計(jì)算管徑。 2 蒸發(fā)器有關(guān)接管管徑的計(jì)算 Ⅰ效蒸發(fā)器有關(guān)接管直徑的計(jì)算 加熱室⑴ 進(jìn)料口直徑由公式式中 ：料液的體積流量 ：料液流速，此處取 =1m/sρ: 料液密度, 此處取ρ=179。復(fù)算計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積如下：因各效傳熱面積比較接近，故取傳熱面積為。有上述數(shù)據(jù)計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積如下：因各效傳熱面積相差較大，故進(jìn)行重新計(jì)算。由方程組計(jì)算各效蒸水量及Ⅰ效加熱蒸汽消耗量。∵蒸發(fā)器內(nèi)溶液的沸點(diǎn)升高為 式中 ——由于不揮發(fā)溶質(zhì)的存在引起的沸點(diǎn)升高，℃ ——由于液柱靜壓力引起的沸點(diǎn)升高，℃——由于管道流動(dòng)阻力引起的沸點(diǎn)升高，℃由于本設(shè)計(jì)選用降膜蒸發(fā)器，故可忽略不計(jì)；由于三效蒸發(fā)器間隔距離較近，管道流動(dòng)阻力較小，可忽略。河北工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）中期報(bào)告畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目： 適用專(zhuān)業(yè)：過(guò)程裝備與控制工程學(xué)生信息：學(xué)號(hào)：064049 姓名：郎玥 班級(jí)：過(guò)程C062指導(dǎo)教師信息：姓名、職稱(chēng)：趙景利 教授報(bào)告提交日期：2010年5月19日1 蒸發(fā)工段物料衡算與熱量衡算 物料衡算已知條件：年產(chǎn)碳酸氫鉀2萬(wàn)噸，除去大修、停車(chē)時(shí)間，假設(shè)設(shè)備的年工作日為300天，即工作時(shí)間數(shù)為7200小時(shí)，則年產(chǎn)量.經(jīng)離子交換工段生成濃度約為10%的碳酸氫鉀溶液，進(jìn)入蒸發(fā)工段，則碳酸氫鉀溶液的初始濃度x0=10%，故原料處理量.根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，經(jīng)三效蒸發(fā)后碳酸氫鉀濃度為x3=58%，故三效總蒸水量. 熱量衡算 初算各效傳熱面積⑴ 總有效傳熱溫差的計(jì)算根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)及指導(dǎo)老師建議，并考慮到鍋爐壓力、管道腐蝕等，確定Ⅰ效加熱生蒸汽壓強(qiáng)為P1=600kPa（絕壓，以下同），℃，考慮到管道傳熱損失，確定Ⅰ效生蒸汽溫度為T(mén)1=158℃。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，確定Ⅲ效二次蒸汽壓強(qiáng)為P3=15 kPa，溫度為T(mén)3=℃；確定原料液經(jīng)預(yù)熱后預(yù)熱到t0=90℃后，進(jìn)入蒸發(fā)器。根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，初步估算各效因不揮發(fā)溶質(zhì)存在造成的沸點(diǎn)升高為 ∴∴∴總有效傳熱溫差為⑵ 總有效溫差在各效的預(yù)分配按等傳熱溫差原則近似分配各效溫差，取 計(jì)算各效汽、液相溫度公式如下： ∵ ∴通過(guò)查閱相關(guān)數(shù)據(jù)，匯總各效二次蒸汽相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表 二次蒸汽效數(shù)絕對(duì)壓力（kPa）溫度（℃）汽化熱r′(kJ/kg)0（生蒸汽）ⅠⅡⅢ⑶ 由熱量衡算求各效水分蒸發(fā)量因?yàn)檎舭l(fā)器中碳酸鉀分解熱較小，故在熱量衡算中忽略不計(jì)。由于沒(méi)有查到有關(guān)不同碳酸氫鉀溶液比熱容確定的資料和公式，此處暫用水的比熱容代替，即將表中物性數(shù)據(jù)代入上方程組得解此方程組得 ⑷ 計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)初定各效傳熱系數(shù)為、。 復(fù)算各效傳熱面積⑴ 重新分配總有效傳熱溫差 ⑵ 重新計(jì)算各效汽液相溫度根據(jù)重新分配的各效溫差計(jì)算各效氣液相溫度如下： 通過(guò)查閱相關(guān)數(shù)據(jù)，匯總各效二次蒸汽相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表 二次蒸汽效數(shù)絕對(duì)壓力(kPa)溫度(℃)汽化熱（kJ/kg）0（生蒸汽）ⅠⅡⅢ⑶ 由熱量衡算重新各效水分蒸發(fā)量同理，由如下方程組解得 ⑷ 復(fù)算各效蒸發(fā)器傳熱面積傳熱系數(shù)同上。⑸ 核算各效傳熱系數(shù)核算各效蒸發(fā)器傳熱系數(shù)如下各效傳熱系數(shù)經(jīng)核算后與原估計(jì)值相差很小，故計(jì)算結(jié)果可取。管子規(guī)格：φ1084管法蘭：HG205922009 法蘭 RF(2) 進(jìn)汽口直徑取生蒸汽流速=20m/s生蒸汽在158℃密度為ρ=179。取蒸汽流速=20m/s。管子規(guī)格：φ3254管法蘭：HG205922009 法蘭 RF(4) 冷凝水排出口直徑生蒸汽在飽和溫度下冷凝，故冷凝水溫度取158℃取水的流速=水在158℃下的密度, ρ=179。
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