六層框架結(jié)構(gòu)全套計算書畢業(yè)論文-展示頁
2025-07-04 06:47本頁面
【正文】 金窗 KN/m2*= KN/m 水泥粉刷內(nèi)墻面 (－)m* KN/m2= 合 計： KN/m底層：縱墻 (－－)m**8 KN/m3=鋁合金窗 KN/m2*=水泥粉刷內(nèi)墻面 (－)m* KN/m2= KN/m 合 計： KN/m(6)內(nèi)墻自重標準層：縱墻 (－)m**6 KN/m3= KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面 (－)m* KN/m2*2= 合 計： KN/m底層：縱墻 (－)m**6 KN/m3=水泥粉刷內(nèi)墻面 (－)m* KN/m2*2= 合 計： KN/m (7)挑檐自重：（100mm厚，外挑600mm，高300mm）=25 KN/m3（+）= KN/m表4 梁柱重力荷載標準值層次構(gòu) 件b/mh/mr(KN/m3)βΙi/mnGi/KN∑Gi/KN一至六層(AB,CE)橫梁2524 BC橫2512一至六層縱梁2544一層柱2548其它層柱254816331633表中：①為考慮梁柱的粉刷層重力而對其重力的增大，表示單位長度構(gòu)件的重力荷載，表示構(gòu)件的數(shù)量。表5 墻體自重表1— 12軸墻體底層墻墻 體每片面積片 數(shù)重 量Kn總 計Kn外縱墻()()2()()2()()217()()31內(nèi)縱墻()()220() 3/77外橫墻()()24()2內(nèi)橫墻()19二至五層墻外縱墻()()2()()2()()218內(nèi)縱墻()()221外橫墻()()24()2內(nèi)橫墻()19六層墻外縱墻()()2()()2()()218內(nèi)縱墻()()221外橫墻()()24()2內(nèi)橫墻()19(4) 門窗荷載一層窗門荷載為： 二至六層各層窗門荷載為： (5)重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值Gi,計算結(jié)果見圖2計算過程如下：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，50%屋面雪荷載，縱，橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。頂層的荷載為： 二至五層的荷載均為：一層的荷載為：得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 表7 梁線剛度計算表類別ECb*hI0lECI0/l2ECI0/lAB橫梁*107**1038*104*104*104CD橫梁*107**1038*104*104*104BC道梁*107**103*104*104*104縱梁*107**103*104*104*104 表8 柱線剛度計算表層次HcEcb*hIcEcIc/hc1*107**103*10426*107**103*104表9 橫向框架柱側(cè)移剛度D值（N/MM）層 項目柱K=∑Kb/2Kc（一般層）K=∑Kb/Kc（底層）α=K/2+K(一般層)α=K++K(底層)D=αKc12/H2根數(shù)底層邊框架邊柱165924邊框架中柱（+）/=211034中框架邊柱1819220中框架中柱（+）/=2318120∑D 978240一般層邊框架邊柱2*（2*）=101854邊框架中柱(+)*2/（2*）=169544中框架邊柱*2/（2*）=1314220中框架中柱(+)*2/(2*)=2405620∑D 852516 橫向框架自振周期(1)按頂點位移計算框架的自振周期頂點位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法。δn=+=*+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值 ：FEK=（）ΣGiFEK=()102631=頂點附加地震作用：FN=δnFEK==各層橫向地震剪力見表11表11 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiGiHi/GjHjFiVi61823751916738318022416738316738216738117442∑各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算：Fi = GiHi FEK（1δn）/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為Vi=∑Fk（i=1，2，…n）橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖3 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δμi和頂點位移μi分別按式（△u）i = Vi/∑D ij u i=∑（△u）k計算過程見表11，表中還計算了各層的層間彈性位移角=Δμi/hi橫向框架抗震變形驗算見表12表12 橫向變形驗算層次層間剪力Vi層間剛度Di層間位移△μi層高hi層間相對彈性轉(zhuǎn)角68525161/173058525161/97648525161/72138525161/60128525161/55419782401/745由上表可知最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/554小于1/550滿足要求 (1)以結(jié)構(gòu)圖中⑧軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算從略。各層反彎點高度yh=(yo +y1+y2 +y3)h注：yn框架柱的標準反彎點高度比。yy3為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。表14 各柱的反彎點高度層數(shù)邊柱中柱中柱邊柱六層K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=60y=y=y=五層K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=60y=y=y=四層K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=60y=y=y=三層K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=y=y=二層K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2=1 ,y2=0α3=1 ,y3=0y=y=y=一層K=,y=α1=1 ,y1=0α2= ,y2=0α3=1 ,y3=0y=K=,y=α1=1 ,y1=0α2= ,y2=0α3=1 ,y3=0y=y=y=(2)求各柱得剪力彎矩值表15 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）685251613142585251613142485251613142385251613142285251613142197824018192例：第4層邊柱的計算：Vi1=13142（KN）y=y n=（m） （無修正）M bi1==（KN*m）M ui1=（）=（KN*m）表16 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）ky（m）M bi2（KNm）685251624056585251624056485251624056385251624056285251624056197824023181(3)梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： Vb=(Mb1+ Mb2)/l， Ni=其中梁線剛度取自表5，具體計算過程見表14表17 梁端矩剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N685848382818注：柱軸力的頁號表示拉力，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩柱為壓力水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖，柱軸力圖如下：例：第4層： 邊梁 M l b = M u 4 = KNm 走道梁 M l b = M r b == KN——下層柱高； ——上層柱高，對頂層為女兒墻高度的2倍；——迎風(fēng)面的寬度，表18 集中風(fēng)荷載標準值離地高度z/m 19 風(fēng)荷載作用下的位移驗算1側(cè)移剛度D2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間
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