框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析畢業(yè)論文-展示頁(yè)
2025-07-01 22:56本頁(yè)面
【正文】 C30混凝土,E=3107 KN/m2表51 梁的線剛度bhm2LI0=bh3/12103 m4邊框架梁中框架梁I=103 m4Kb=EI/LI=103m4Kb =EI/L23 柱子采用C30混凝土 Ec=107 kN/m178。1/m 178。1/m 178。676840025207395768400280979247684002569662376840021994862768400170029015435001085117∑128823086（1）.計(jì)算T1及α1T1= T1=2=(s)場(chǎng)地為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組第一組，查得Tg=，因?yàn)門1= ,所以δn=+=又根據(jù)抗震規(guī)范可知：?=，η2=，r=而 αmax=（多遇地震） 又因?yàn)椋篢g T1 5 Tg ，所以α1=（Tg/ T1）η2αmax=（）=（2）.平地震作用（底部剪力法）=58511=49734 KNFEK=α1Geq= =49734=ΔFn=δnFEK== KN又由于δn= 所以Fi= FEK(1δn)（計(jì)算見(jiàn)下表）表532 水平地震作用下的剪力計(jì)算質(zhì)點(diǎn)Hi(m)Gi(KN)FEK(KN)δnΔFn(KN)Fi(KN)Vi(KN)624872915388291365525135429744361790456332921196162232235177511352486936Vi 滿足要求 表54 水平地震作用下的層間位移和頂點(diǎn)位移計(jì)算層次Vi(KN)Hi(m)ΣDi104(KN/m)Δuei=Vi/Σdi104 (M)Δuei550/ hi68297684005135476840041790768400321197684002235176840012486543500﹤ 即Δuei550/ hi1 滿足規(guī)范規(guī)定的彈性要求。—上下橫粱線剛度比對(duì)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比的修正系數(shù)?！聦訉痈咦兓拚?。表551邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算層h(m)y0y1y2y3y654321表552邊柱（中框）反彎點(diǎn)計(jì)算層h(m)y0y1y2y3y654321表553 彎矩計(jì)算邊柱層H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)6768400117008295768400117001354476840011700179037684001170021192768400117002351154350085002486表554 彎矩計(jì)算中柱層H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)6768400143008295768400143001354476840014300179037684001430021192768400143002351154350098002486注： 柱上端矩：MC上=Vij(1y)h ； 柱上端彎矩：MC下= Vij y h ；181。B1 181。B2表56水平地震作用下的梁端彎矩層次A軸B軸MC上MC下181。B1181。（2）。B1= KB1/(KB1+KB2)MB1=(MC上+MC下)181。B2= KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)181。B1MA1MC上MC下181。B2MB1MB26543213,4116．6水平風(fēng)載作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值式中，ME左，ME右——風(fēng)荷載作用下梁的左端和右端彎矩 VE——梁端剪力 L——梁的計(jì)算長(zhǎng)度表66 風(fēng)荷載作用下梁端剪力和軸力標(biāo)準(zhǔn)值層次AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力L(m)L(m)邊柱（KN）中柱(KN)65432剪力、軸力圖圖62風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力圖彎矩二次分配法是一種近似計(jì)算方法，即將各節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩同時(shí)作分配和傳遞，并以兩次分配為限。對(duì)所計(jì)算的框架梁傳遞梯形荷載。對(duì)所計(jì)算的框架梁傳遞三角形荷載：折算系數(shù)：α1= 屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 邊跨：g1 =+= KN/m中跨：g2 =5/8+= KN/m（2）樓面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 邊跨：g3 = += KN/m中跨:g4=+5/8=8 KN/m （1）屋面：q1== KN/mq2=5/8= KN/m（2）樓面：邊跨 q3==中跨 q4=5/8=3 KN/m7．3梁固端彎矩梁端彎矩以繞梁端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。計(jì)算所得的梁端彎矩為最終彎矩。此時(shí)節(jié)點(diǎn)彎矩可能不平衡，但是誤差一般不大，如果需要，可以將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配，但不再進(jìn)行傳遞。表782豎向活荷載下梁的塑性調(diào)幅樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MM’MM’Mv M’MM’MM’654321注: 彎矩符號(hào)順時(shí)針為正。均布荷載下: =M右M左 V’=V—qb/2 b=400mm/b =450mm表791 恒載作用下梁端剪力部位層次q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨605040302010表792 活載作用下梁端剪力部位層次Q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨中跨 6053033430333303323033130①縱向荷載匯集： 邊柱： =18+26++26+()= KN =+26+26+()+()++()= KN 中柱： =26+26+26+(+)+()= KN=26+26+26+()+()()+(+)+()= KN ②柱子自重： =27= KN =27= KN表7101恒載作用下邊柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）邊柱軸力（KN）邊柱剪力（KN）61—12—253—3124—445—56—637—78—829—1910—10111—1112—12表7102 恒載作用下中柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）中柱軸力（KN）中柱剪力（KN）61—12—253—34—445—56—637—78—829—910—10111—112—12說(shuō)明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。表7102活載作用下柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續(xù)）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對(duì)應(yīng)的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對(duì)應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對(duì)應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用
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