ca6140數(shù)控化改造的機械設計說明書-展示頁
2025-06-01 18:04本頁面
【正文】 橫向絲杠的最大動載荷C橫：C橫 =橫 fωF`m≈3664N 設計項目設計過程及說明主要結果四、滾珠絲杠螺母副的選型。橫向: L`0=5mm。L—壽命，以106轉為1單位。T—使用壽命，按15000h。這個軸向負載的最大值（即稱為滾珠絲杠能承受的最大動負載C），可用下式計算： C=fωFm L=60*n*T/106 n=1000*vs/L0L0—滾珠絲杠導程，縱向初選L0=6mm, 橫向初選L`0=5mm。由于改造后的機床橫向采用貼塑燕尾導軌故選取: f `=橫向進給率引力：F`m=*F`y+f `(F`z+2F`x+G`)=*670+*(2680+2*1072+850)≈ 1165N橫向進給率引力：F`m≈ 1165N設計項目設計過程及說明主要結果三、計算最大動負載。作用在滾珠絲杠上的進給率引力主要包括切削時的走刀當力以及移動中的重量和切削分力作用在導軌上的摩擦力，由于C6140是橫向是燕尾導軌，為了提高機床低速運動的平穩(wěn)性，將其改造為貼塑燕尾導軌。選用公式：Fm=+f `(Fz+G)上式中Fx ,Fz —切削力（N）；G—移動部件的重量（N）；f `—導軌上的摩擦系數(shù)，K—考慮顛復力矩影響的實驗系數(shù)。設計項目設計過程及說明主要結果一、脈沖當量的選擇脈沖當量由設計任務書可知：縱向：橫向：縱向：橫向：二、切削力計算設計任務書給出床面上最大加工直徑為：DMAX=400mm用經(jīng)驗公式計算下圖縱車外圓時的各切削分力：①主切削力：FZ =* =*=5360N縱車外圓時的主切削力：FZ =5360N設計項目設計過程及說明主要結果二、切削力計算②再按以下比例可求出分離力FX和FYFX:FY:FZ=1::走刀方向的切削力:FX =*FZ=*5360=1340N垂直走刀方向的切削力:FY =*FZ=*5360=2144N用經(jīng)驗公式計算如下所示橫車端面時的各切削分力： ①主切削力F`Z(N)可取縱切的一半如下：F`Z=FZ/2=5360/2=2680②繼續(xù)用經(jīng)驗工式粗略計算：F`Z:F`Y:F`X=1:: 走刀抗力為： F`Y=2680*=670吃刀抗力為： F`X=2680*=1072縱車外圓時的切削分力：FX = 1340NFY =2144N橫車端面時的切削分力：F`Y=670F`X=1072設計項目設計過程及說明主要結果一、縱向進給率引力計算。本次的設計題目是將C6140普通車床改造成為MCS51系列單片機控制的經(jīng)濟數(shù)控車床。 數(shù)控機床的生產(chǎn)率高，設備柔性好，使工人的勞動強度大為減輕，具有較高的經(jīng)濟效益，能加工普通機床所不能加工的復雜形面。計算機數(shù)字控制系統(tǒng)（Computer Numerical Control 簡稱為CNC系統(tǒng)）。一個完整的現(xiàn)代化數(shù)字控制機床由數(shù)控裝置，可編程控制器，電源模塊，伺服模塊，伺服電機，反饋系統(tǒng)，機床控制面板，人機通訊單元，手持單元，液壓系統(tǒng)，潤滑系統(tǒng)，冷卻系統(tǒng)，機床本體，滾珠絲杠，自動換刀系統(tǒng)，等等組成。由于數(shù)控機床的優(yōu)越性，在國際競爭日益激烈、產(chǎn)品品種變化頻繁的形勢下，各國都致力與開發(fā)生產(chǎn)各種數(shù)控機床，其中將普通機床改造為經(jīng)濟型數(shù)控機床，簡單方便，易于實現(xiàn)，使系統(tǒng)的性能價格比大為提高。由于是初次設計，所以經(jīng)驗有限，在設計過程中難免會出現(xiàn)不足之處，還請各位老師，同學們多多指導，幫助。作用在滾珠絲杠上的進給率引力主要包括切削時的走刀當力以及移動中的重量和切削分力作用在導軌上的摩擦力，由于 C6140縱向是綜合導軌，為了提高機床低速運動的平穩(wěn)性，將其縱向改造為貼塑綜合導軌。由于改造后的機床縱向采用貼塑綜合導軌故選取: K= f `=縱向進給率引力：Fm=K*Fx+f `(Fz+G)=*1340+*(5360+1500)= 縱向進給率引力：Fm=設計項目設計過程及說明主要結果二、橫向進給率引力計算。選用公式：F`m=*F`y+f `(F`z+2F`x+G`)上式中F`x,F`z, F`y—切削力（N）；G`—移動部件的重量G`=850N；f `—導軌上的摩擦系數(shù)。選用滾珠絲杠副的直徑d0時，必須保證在一定軸向負載作用下，絲杠在回轉100萬轉（106轉）后，在它的滾珠上不產(chǎn)生點蝕現(xiàn)象。vs—最大切削力下的進給速度，可取最高進給速度的（1/2~1/3
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