【正文】 N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+2，(+(24+))+2]max[，()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()]＝ 抗彎驗算 Mmax＝max[，]＝max[，]＝=R439。=R539。b(mm)950、950混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： W＝bh2/6=10001515/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000151515/12＝281250mm4 q1＝[(G1k+ (G2k+G3k)h)+，(G1k+ (G2k+G3k)h)+]b=[(+(24+))+2，(+(24+))+2]1＝ q1靜＝[G1k+(G2k+G3k)h]b＝[+(24+)]1＝ q1活＝Q2kb＝21＝ q2＝(G1k+ (G2k+G3k)h)b=[+(24+)]1＝ 強度驗算 Mmax＝+＝+＝第二章、梁模板(扣件鋼管架)計算書計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008； 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ 130－2011；《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010；《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012；《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172003； 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新澆混凝土結構層高(m)梁側樓板厚度(mm)250 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁板施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)非自定義:風壓高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)950梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)39。 支模架專項施工方案中浪玉泉花苑二期工程支模專項施工方案第一章、工程概況，定展線以南，玉泉花苑一期工程的北側，由舟山市百盛置業(yè)有限公司開發(fā)建設，舟山市規(guī)劃建筑設計研究院設計，浙江科城建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江弘業(yè)建設有限公司總承包，舟山市定海區(qū)建筑工程質量（安全）監(jiān)督站監(jiān)督。 本工程分為A、B、C三塊地塊，A地塊為酒店，地下1層，地上15層，；B地塊為配套用房及商鋪組成，A6地上9層，A7地下1層，地上11層，；C地塊為多層及高層住宅及商鋪組成，其中B21~B24下地下室1層，總建筑面積為100518平方米，建筑物均為鋼筋混凝土框剪結構，設計使用年限為50年。a(mm)、l39。m σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ 撓度驗算 νmax＝(100EI)=1004/(10010000281250)＝≤[ν]＝l/400＝100/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R5= q1靜l + q1活l=+＝ R2=R4= q1靜l + q1活l=+＝ R3= q1靜l + q1活l=+＝ 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R139。= q2l=＝ R239。= q2l=＝ R339。m σ＝Mmax/W＝106/64000＝≤[f]＝ 滿足要求！ 抗剪驗算 Vmax＝max[，q1l2]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(26080)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ 撓度驗算 ν1＝(100EI)＝9504/(10093502560000)＝≤[ν]＝l/400＝950/400＝ ν2＝q2l24/(8EI)＝3004/(893502560000)＝≤[ν]＝l/400＝300/400＝ 滿足要求！ 支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+q1l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝，R2＝R4＝，R3＝4kN 正常使用極限狀態(tài) R39。1＝R39。2＝R39。3＝ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48可調托座內主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R＝≤8kN 單扣件在扭矩達到40～65Nm 穩(wěn)定性計算 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[+[(+(24+))+1](+)/2，+[(+(24+))+1](+)/2]+＝ f＝N/(φA)+Mw/W＝(489)+106/5080＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝max[R2]1＝≤[N]＝30kN 滿足要求！第三章 板模板（扣件式）計算書 計算依據(jù)： 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ1622008 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ 130－2011 《混凝土結構設計規(guī)范》GB500102010 《建筑結構荷載規(guī)范》GB 500092012 《鋼結構設計規(guī)范》GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)8 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)風壓高度變化系數(shù)μz風荷載體型系數(shù)μs 三、模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)950立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)950水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200主梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算的