【正文】 7 C1=(gn+a)/(gna) gn為重力加速度 (m／ s2)； a為轎廂的制動減速度 (m／ s2)。Cl 16 由于電梯轎廂的載荷和轎廂的位置以及運行方向在運行狀態(tài)下都在變化 ， 因此必須使電梯在任何可能狀態(tài)下都要有足夠的曳引力 。α參量增大時 。 14 15 當鋼絲繩沿曳引輪處于臨界滑移時 ， 在鋼絲繩的分支中張力的最大比值 T1/ T2就是有效曳引力 ， 數(shù)值等于曳引系數(shù) efa。鋼絲繩在繩槽中張力變化如圖 2— 4所示。 經(jīng)積分 ∫T2T1(1/T)dT=f?∫0ad216。 因此 ， 上式又可寫成 f?T?d216。/ 2 、cos(d216。趨 于 無 窮 小 時 ， sin(d216。/2) (2— 4) 這里略去二階無限小量 dTsin(d216。/2)+dTsin(d216。 而摩擦力和鋼絲繩的張力差形成一對作用與反作用力 ， 數(shù)值相等 ， 方向相反 。/2)+dTsin(d216。/2)+dT?sin(d216。/2) 和(T+dT)?sin(d216。/2)， 其合力的差值 R=dT?cos(d216。 10 T+dT T 微段兩邊的張力 11 微段上張力 T和 T+dT， 在切線方向的投影分別是 Tcos(d216?，F(xiàn)取包角中的一個微段，若在點 2處的張力為 T，則點 1處的張力為 T+dT，由于 T1T2，因此鋼絲繩有向逆時方向滑動的趨勢，而摩擦力方向在繩槽上是順時針的，且隨著 216。 下面以圖 2— 3來推導(dǎo)一般的曳引力表達式 。 8 (二 )曳引機下置 曳引機組設(shè)于井道底部旁側(cè)或底部地下室的稱為下置式： 圖 2— 2(a)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=1的繞繩方式； 圖 2— 2(b)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=2的舉升式繞繩方式； 圖 2— 2(c)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=2的懸掛式繞繩方式； 圖 2— 2(d)是復(fù)繞 ， 鋼絲繩倍率 i=1的繞繩方式 。 復(fù)繞方式增加了曳引繩在曳引輪上的包角 ， 提高了摩擦力 。圖 2— 2是曳引機下置方式 。 圖 2一 l、 2— 2是幾種典型的繞繩方式。 因此在任何情況下 ， 應(yīng)盡可能避免采用這種方案 。前者有利于采用最簡單的繞繩方式 ， 可節(jié)約電力損耗 ， 減小作用在建筑結(jié)構(gòu)上的載荷 。 特別注意 ， 應(yīng)盡量減少繩輪數(shù)量 ，避免鋼絲繩的反向彎曲 。 2 一 、 繞繩方式 電梯曳引鋼絲繩的繞繩方式主要取決于曳引機組的位置 、 轎廂的額定載重量和額定速度等條件 。 第 1節(jié)曳引驅(qū)動 曳引驅(qū)動是采用曳引輪作為驅(qū)動部件。1 第 2章 電梯的驅(qū)動 根據(jù)電梯使用的不同要求 ， 電梯的驅(qū)動可以采用曳引驅(qū)動 、 液壓驅(qū)動 、 卷筒驅(qū)動及齒輪齒條 、 螺桿驅(qū)動等方式 。 但現(xiàn)在使用得最廣泛的是曳引驅(qū)動 。鋼絲繩懸掛在曳引輪上， 一端懸吊轎廂，另一端懸吊對重裝置，由鋼絲繩和曳引輪槽之間的摩擦產(chǎn)生曳引力驅(qū)動橋廂作上下運行。 在選擇 、 確定繞繩方式時應(yīng)考慮有較高的傳動效率 、 合理的能耗及有利于鋼絲繩使用壽命的延長 。 3 曳引機的位置通常設(shè)在井道的上部 ， 或者井道底部的旁側(cè) ， 或井道底部的地下室內(nèi) 。后者的設(shè)置方法使建筑物的支承結(jié)構(gòu)承載大 ，投資費用多 。 驅(qū)動裝置也有設(shè)在中間位置的 ， 這種設(shè)置方式曾用于提升高度低的鏈傳動的電梯中 ， 目前這種鏈傳動電梯已被效率較高的液壓電梯所取代 。 4 5 圖 2— 1是曳引機上置方式 。 曳引繩掛在曳引輪和導(dǎo)向輪上且曳引繩對曳引輪的最大包角不大于 1800的繞繩方式稱為單繞 ， 或稱半繞；曳引繩繞曳引輪和導(dǎo)向輪一周后才被引向轎廂和對重的繞繩方式稱為復(fù)繞 ， 或稱全繞 。 6 7 (一 )曳引機上置 曳引機組位于井道上部的稱為上置式： 圖 2— 1(a)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=l的繞繩方式； 圖 2— 1(b)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=2的繞繩方式； 圖 2— 1(c)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=3的繞繩方式； 圖 2— 1(d)是單繞 ， 鋼絲繩倍率 i=4的繞繩方式； 圖 2— 1(e)是復(fù)繞，鋼絲繩倍率 i=1的繞繩方式。 9 二 、 曳引力計算 在曳引輪槽中能產(chǎn)生的最大有效曳引力是鋼絲繩與輪槽之間摩擦系數(shù)和鋼絲繩繞過曳引輪包角的函數(shù) 。 假設(shè)鋼絲繩在曳引輪上的包角為 α，兩邊的張力分別為 T1和 T2，且假設(shè) T1T2。增加而減小。/2)和 (T+dT)?cos(d216。/2) (2— 1) 微 段 在 法 向 的 投 影 是 T?sin(d216。/2)， 這二個力作用方向一致 ，其合力為代數(shù)和 ， 即 dN=2T?sin(d216。/2) (2— 2) 微段上的摩擦力 (方向為順時針 )為 F=f?dN=f?(2Tsin(d216。/2)) (2— 3) 12 其中 f為曳引輪槽與鋼絲繩之間的摩擦系數(shù)(粘著系數(shù) )。 即 f?(2Tsin(d216。/2))=dT?cos(d216。/2)， 且當 d216。/2)→d216。/2)→ 1。=dT (2— 5) 13 或 dT/T=f?d216。 (2— 6) 得到 T1/T2=efa (2— 7) 式 (2— 7)就是柔性體對剛性體的摩擦關(guān)系式，即為著名的歐拉公式。它是按指數(shù)曲線變化的。 式 (2— 7)是按靜平衡條件得出的，為使電梯在工作情況下不打 滑，保證有足夠的曳引能力就必須滿足 T1/ T2efa (2— 8) 因此 ， efa的大小是曳引輪曳引能力的反映 ，當 f 對應(yīng)的有效摩擦能力增大 ，無論是增大摩擦系數(shù)還是增大包角都可以提高曳引能力 。在曳引 (即不打滑 )條件下驗算時 ， 一般采用如下公式： T1/ T2C2≤efa (2— 9) 式中 T1/ T2—— 曳引輪兩邊鋼絲繩較大靜張力與較小靜張力之比 (一般應(yīng)考慮如下兩種工況：轎廂載有 125％ 的額定載荷 ， 且位于最低層站；空載的轎廂位于最高層站 )。 (此時 T1/T2最大 )C1的最小允許值如下 (v為額定速度 )： 0v≤0． 63m／ s， 為 1． 10。 當 v2． 50m／ s時 ， C1可按具體情況計算 ，但不得小于 1． 25。 對半圓槽或切口槽 ， C2=1；對 V形槽 ，C2=1． 2。 f—— 鋼絲繩在繩槽中當量摩擦系數(shù) (見式 (2— 34)、 (2— 35)、 (2— 36))。 因此 ， 利用式 (2— 9)計算曳引力時 ，