【正文】 C中右 2 291 291 C中右 3 C中右 4 293 293 C中右 5 壓蓋未挖出 C中右 6 295 295 C中右 7 309 309 C中右 8 311 311 C中右 9 297 297 C中右 10 堤頂硬化未挖出 C中右 11 C中右 12 298 298 C中右 13 298 298 C中右 14 293 293 中左 C中左 1 290 290 C中左 2 295 295 C中左 3 C中左 4 298 298 C中左 5 298 298 C中左 6 307 307 C中左 7 307 307 C中左 8 309 309 C中左 9 311 311 58 上次日期 1998925 本次觀測日期 2021512 間隔時間 92個月 測 點 上次觀測高程（ m） 本次觀測高程（ m） 間隔沉陷量（ mm） 累計沉陷量（ mm） 備注 部位 編號 C中左 10 堤頂硬化未挖出 C中左 11 C中左 12 299 299 C中左 13 298 298 C中左 14 293 293 左 C左 1 292 292 C左 2 294 294 C左 3 295 295 C左 4 300 300 C左 5 300 300 C左 6 占壓 C左 7 C左 8 299 299 C左 9 295 295 C左 10 堤頂硬化未挖出 C左 11 C左 12 300 300 C左 13 302 302 C左 14 325 325 59 表 532 韓墩引黃閘沉陷觀測報表（Ⅱ） 上次日期 2021512 本次觀測日期 202168 間隔時間 13 個月 測 點 上次觀測高程（ m） 本次觀測高程（ m） 間隔沉陷量（ mm） 累計沉陷量（ mm） 備注 部位 編號 右 C 右 1 2 295 1956 年黃海高程系高程。原引據(jù)點魯黃Ⅱ 28及原二等水準基點因放淤工程遺失，由于新、老引據(jù)點之間缺乏必須的校測， 不能形成統(tǒng)一的高程控制網(wǎng)，計算“間隔沉陷量”及在原“累計沉陷量”上繼續(xù)累計沉陷量是妥當?shù)模虼恕伴g隔、累計沉陷量”本次不計算。 57 表 531 韓墩引黃閘沉陷觀測報表（Ⅰ） 上次日期 1998925 本次觀測日期 2021512 間隔時間 92個月 測 點 上次觀測高程（ m） 本次觀測高程（ m） 間隔沉陷量（ mm） 累計沉陷量（ mm） 備注 部位 編號 右 C右 1 293 293 1956 年黃海高程系高程。各點的最終沉降值在 ~ 之間，最大沉降值 出現(xiàn)在閘首段，超過推薦值（ 15cm）。沉陷縫顯示沉陷不均勻，部分（ 12/56）沉陷點由于堤頂硬化或壓蓋等原因未挖出而不能使用。 （ 2）涵洞裂縫 修復后閘基的水平段、出口段滲流坡降值均能滿足規(guī)范要求，閘基抗?jié)B穩(wěn)定滿足要求。 故本工程現(xiàn)有閘基的水平段、出口段滲流坡降值均能滿足規(guī)范要求，閘基抗?jié)B穩(wěn)定滿足要求。 計算水位采用水閘原設計水位， 經(jīng)計算， maxxJ ＝ ， 出0J ＝ 。xh 、 39。39。 水平段及出口段滲流坡降值按下式計算： 水平段： xxx LhJ 39。 式中 xh — 水平段的水頭損失值（ m）； 39。 修正后水頭損失的減小值 h? 按下式計算 : ? ? 039。S — 底板埋深與板樁入土深度之和（ m）； 39。 ?? 時，采用 39。0h — 進出口段修正后水頭損失值（ m）； 0h — 進出口段水頭損失值（ m）； 39。39。0 hh ?? ???????? ????????? ???????????39。 進出口段修正后的水頭損失值按下式計算： 55 039。 各分段水頭損失按下式計算： Hh iii ????? 式中 hi— 各分 段水頭損失值（ m）； i? — 各分段的阻力系數(shù)； n— 總分段數(shù)。 由地層剖面圖可知，Ⅵ層為本區(qū)較厚的粘土層，可作為本區(qū)的相對隔水層，故地基實際深度應采用 14m。 按如下公式計算： 當 500 ?SL 時， LTe ? 當 500 ?SL 時， 5000?? SLLTe 式中 eT — 土基上水閘的地基有效深度（ m）； 0L — 地下輪廓的水平投影長度（ m）； 0S — 地下輪廓的垂直投影長度（ m）。 但修復裂縫后基礎防滲長度仍為 120m，滿足設計要求 。 原設計防滲長度 大于 要求的防滲長度 ，滿足設計要求。 閘基持力層為砂壤土，按《水閘設計規(guī)范》 SL2652021 中滲徑系數(shù)法初估基礎防滲輪廓線長度，即： HCL ?? 式中 L— 基礎防滲輪廓線長度（ m）； H? — 上、下游水位差（ m）； C— 滲徑系數(shù)。針對除險加固后 的防滲布置情況，對水閘的滲流穩(wěn)定進行了計算復核。 設計地震烈度為 7 度。 c． 現(xiàn)行 閘前設計引水位為 。 設計防洪水位（以 2021 年為準 ）： ； 校核防洪水位： ； 閘前設計引水位： （大河相應水位 ，流量 117 m3/s） ； 設計引水流量：60 m3/s； 閘前最大設計引水位： ，（大河相應水位 ，流量 400 m3/s） ， 最大設計引水量： 100 m3/s； 閘前最高運用水位： （相應于 2021 年大河 5000 m3/s 的水位） ； 閘前設計淤沙高程： ； 閘前校核淤沙高程： ； 閘底板設計高程： ； 堤頂設計高程： ； 閘前啟門運用最大淤沙高程： 。 （ 4） 《黃河下游引黃涵閘、虹吸工程設計標準的幾項規(guī)定》（黃工字（ 1980）第 5號文）。 5 除險加固工程 審定 ： 毛文然 審核 ： 宋愛華 審查 ： 董海釗 校核 ： 宋愛華 鄭微微 編寫 ： 胡永生 端木靈子 胡中良 楊璐 目 錄 5 除險加固工程 ..................................................................................................................... 51 設計依據(jù)及基本資料 ................................................................................................... 51 工程等別及建筑物級別 ........................................................................................ 51 設計依據(jù)文件及規(guī)程規(guī)范 .................................................................................... 51 設計基本資料 ........................................................................................................ 52 水閘滲流穩(wěn)定計算復核 ............................................................................................... 52 閘基防滲排水布置分析 ......................................................................................... 53 閘基滲流穩(wěn)定計算 ................................................................................................. 53 閘基滲流穩(wěn)定結(jié)論 ................................................................................................. 56 地基沉降分析 ............................................................................................................... 56 現(xiàn)狀情況 ................................................................................................................ 56 沉降原因分析 ..........................................................................