【正文】 本房間設計為舒適型空調系統(tǒng)，對于空調房間內 由于補充新風 通常保持正壓，因 此 不計算門窗縫隙深入室內的冷空氣的耗熱量。 典型房間冬季熱負荷 計算 典型房間選為 101 KTV 房間， 冬季熱負荷計算 包括基本耗熱量和附加耗熱量 的計算 ， 計算結果列入表 119 和表 120 中。 門窗縫隙滲入冷空氣耗熱量 空調建筑室內通常保持正壓，因而在一般情況下，不計算門窗縫隙滲入室內的冷空氣的耗熱 量。因此規(guī)定，當民用建筑和工業(yè)企業(yè)輔助建筑的房間超過 4m 時，每增加 1m，附加率為2%，但最大附加率不超過 15%。陽臺門不考慮外門附加。 （ 2） 風力附加 在《規(guī)范》中明確規(guī)定：在不避風的高地、河邊、海岸、曠野上的建筑物以及城鎮(zhèn)、廠區(qū)內特別高的建筑物，垂直的外圍護結構熱負荷附加 5﹪～10﹪。因此，《規(guī)范》規(guī)定對不同的垂直 外圍護結構進行修正。℃ ）； tR——冬季室內計算溫度， ℃ ； toW——冬季 空調室外空氣 計算溫度， ℃ ； α——圍護結構的溫差修正系數。對于民用建筑，冬季的熱負荷包括兩項：圍護結構的耗熱量和加熱由門窗縫隙滲入室內的冷空氣的耗熱量。 表 118 整棟建筑 冷負荷匯總 負荷（ KW） 11:00 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 一層 170 172 175 172 168 164 159 152 142 138 河南科技大學畢業(yè)設計 15 二層 115 114 116 116 115 113 110 104 95 93 三 層 104 102 105 106 106 105 103 98 90 89 四至九層 46 49 49 45 41 37 35 32 27 25 四至九層總計 277 293 294 272 247 224 209 192 161 149 十層 58 61 62 60 58 56 50 40 31 29 十一層 61 65 66 65 63 62 56 47 39 38 總計 785 807 817 790 757 724 686 634 558 535 本建筑的最大冷負荷出現在 13： 00 時刻 ，其值為 ，約為。 整棟建筑冷負荷匯總 冷負荷匯總可以比較直觀的看出整棟建筑的最大冷負荷以及出現的時刻，是空調工程設計中比較重要的一部分。 表 117 101KTV房間冷負荷匯總 時間 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 北內墻 482 482 482 482 482 482 482 482 482 西外墻 104 99 96 92 91 91 92 97 103 西外窗傳熱 116 133 143 150 150 145 135 116 94 西外窗日射 231 393 647 831 958 889 612 127 115 樓板 685 685 685 685 685 685 685 685 685 人員 1085 1085 1085 1085 1085 1085 1085 1085 1085 照明 827 827 827 827 827 827 827 827 827 總計 w 3530 3704 3964 4153 4279 4205 3919 3419 3392 由表 117 可以看出，此房間最大冷負荷值出現在 16:00 時，其值為4279W。根據公式（ 19）計算，并將計算結果列入表 116 中。 由公式（ 110）計算人體散熱冷負荷，列于表 115 中。 表 114 樓板得熱引起的冷負荷 時間 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 to,m Δta 7 7 7 7 7 7 7 7 7 tR 26 26 26 26 26 26 26 26 26 K A Qc(τ) 六、 人員散熱引起的冷負荷 KTV 房間 屬于中度勞動，查 [8]表 217 得， 室內人員的全熱散熱量Q=134W。 表 113 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷 時間 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 CLQ Dj,max 599 599 599 599 599 599 599 599 599 Cc,s AW Qc(τ) 五、 樓板得熱引起的冷負荷 本空調房間下面是地下室，地下室內有機房 ,食品加工區(qū)，散熱量比較大 ,且本設計不考慮地下室空調，按選用鄰室散熱量大于 116 W/m2，則由 [5]表河南科技大學畢業(yè)設計 13 210 查的，則附加溫升取 7℃ 。48′，屬于北區(qū)，故由 [5]附錄 216~附錄 219查得北區(qū)有內遮陽的玻璃窗冷負荷系數逐時值 CLQ 。48′ =599 W/ 2m 。 由 [5]附錄 212 中查得緯度 39176。 表 112 西外窗瞬時傳熱冷負荷 時間 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 tc(τ) 32 Δtd 0 0 0 0 0 0 0 0 0 tR 26 26 26 26 26 26 26 26 26 Δt KW AW Qc(τ) 四、 透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷 由 [5]附錄 215 中查得單層鋼窗有效面積系數 Cα=。再由 [5]附錄 29 查得玻璃窗傳熱系數的修正值，對金屬單層窗應乘 的修正系數。K ），由表 17 查得 K= W/（㎡ 表 111 北內墻冷負荷 時間 12:00 13:00 14:00 15:00 16:00 17:00 18:00 19:00 20:00 to,m Δta 5 5 5 5 5 5 5 5 5 tR 26 26 26 26 26 26 26 26 26 Δt K A 36 36 36 36 36 36 36 36 36 Qc(τ) 三、 西外窗瞬時傳熱冷負荷 根據 窗 αi=（ ㎡ tR 26 26 26 26 26 26 26 26 26 Δt K A Qc(τ) 二、 北內墻冷負荷 本空調房間北內墻是樓梯間，由于此樓梯間上下層為三層，顧客選擇使用樓梯通行的方式要比坐電梯機會大，而且 KTV 是人員比較密集的場所，人員通行也較為頻繁， 由 [5]表 210 查 得 當 選用鄰 室散熱量大于 116 W/m2 時，則附加溫升取 7℃ 。 典型房間冷負荷 計算 （計算示例） 選取 101 KTV 房 間進行冷負荷 的 計算 ，具體計算步驟如下： 一、 西外墻冷負荷 由 [5]附錄 24 查得 Ⅱ 型外墻冷負荷計算溫度，即可按公式（ 15）算出其逐時值，并其將逐時值和計算結果列入表 110 中。Q (W) （ 110） 式中 Qc(τ)——人體散熱形成的冷負荷， W； N——群集系數，見 [8]表 216； Q——室內人員的全熱散熱量（ W），見 [8]表 217。 六 、 人體散熱形成冷負荷 人體散熱形成的冷負荷為： Qc(τ)=(～ )n 2 Δtd——地點修正值 ,可由 [5]附錄 211 查得； 四 、 透過玻璃窗的日射得熱引起冷負荷計算方法 Qc(τ)=CαAWCsCiDjma xCLQ （ 18） 式中 ： Cα——有效面積系數，由 [5]附錄 215 查得； AW——窗口面積， m2； Cs——窗玻璃的遮陽系數，由 [5]附錄 213 查得； Ci——窗內遮陽設施的遮陽系數，由 [5]附 錄 214 查得； Djmax——日射得熱因數，由 [5]附錄 212 查得； CLQ——窗玻璃冷負荷系數，無因次 ,可由 [5]附錄 211～ 附錄 211查得。具體計算如下： 一、 外墻和屋面逐時傳熱引起冷負荷計算 Qc(τ)= A K ( tc(τ)+td )kα kρ t R ] （ 15） 式中： Qc(τ ) ——外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷， W； A—— 外墻和屋面的面積， m2； K——外墻和屋面的傳熱系數， W/(m2?℃ ) ； tR——室內計算溫度， ℃ ； tc ——外墻和屋面冷負荷計算溫度的逐時值， ℃ ；由 [5]附錄 24和附錄 25 查?。? td——地點修正值，由 [5]附錄 26 查??； kα——吸收系數修正值 [5]表 28； kρ——外表面換熱系數修正值 [5]表 29； 二、 內圍護結構冷負荷計算 Q c (τ ) =Ai K i (to . m +Δtα t R ) （ 16） 式中： ki—— 內圍護結構的傳熱系數， W/(m2?℃ )； Ai—— 內圍護結 構的面積， m2； —— 夏季空調室外計算日平均溫度， ℃ ； Δtα—— 附加溫升，可按表 [5]210 查取。本設計采用冷負荷系數法計算空調冷負荷。℃ ) 4 10020 50301 、水磨石預制塊2 、砂漿找平層3 、鋼筋混凝土樓板4 、粉刷 河南科技大學畢業(yè)設計 9 夏季建筑冷負荷計算 （ 冷負荷系數法 ） 夏季建筑圍護結構的冷負荷是指由于室內外溫差和太陽輻射作用，通過建筑圍護結構傳入室內的熱量形成的冷負荷?！?) 1 20 20δ磚墻 240 五、樓板傳熱系數確定 （ 按樓板類型表選取 ） 本設計采用樓板形式見表 19?！?) 四、內墻傳熱系數確定 （ 按內墻類型表選取 ） 本設計采用內墻形式見表 18。 本建筑選用的門窗傳熱系數見表 17。 三、門窗傳熱系數確定 （ 按玻璃窗類型表選取 ） 查表 12得，冬季室內計算溫度 tn=20℃ 查表 11得，冬季圍護結構室外計算溫度 tW=12℃ 則室內外溫差 Δt=20（ 12） =32℃ 33℃ ?！?/W） 而 nywt t?? ? ??? )tR nm ino （ = (m2℃ /W） 查表 118得，屋頂的導熱熱阻 Rj=(m2K ） 類型 材料 厚度 l 水泥膨脹珍珠巖 100 402 335 Ⅱ 屋頂傳熱熱阻的計算及校核如下： 查表 113 得，屋頂內表面換熱阻 Rn =(m2℃ /W） 傳熱系數W/(m2 屋頂同樣直接與室外空氣接觸，在選取時要考慮到傳熱損失，在同等條件下也要盡量選取傳熱系數小、環(huán)保、經濟性河南科技大學畢業(yè)設計 7 好且適合當地建筑條件的屋頂?！?/W) Ro minoR? ,則符合要求?！?/W） 由公式（ 14） Ro=Rn+Rj+RW 得： 圍護結構的傳熱阻 Ro=Rn+Rj+RW =++=（ m2℃ /W) 查 [1]表 得， 外墻外表面換熱熱阻 RW=（ m2℃ ) 質量 （ kg/ m2) 熱容 （ kJ/ m2 表 14 外墻圍護結構 序號 構造 壁厚 δ(mm) 導熱熱阻 （ m2 一、 外墻傳熱熱阻計算及校核 （ 按外墻類型表選取 ） 河南科技大學畢業(yè)設計 6 1. 本設計采用外墻墻型見表 14?！?/W），按 [1]表 ； Rj ——圍護結構本體（包括單層或多層結構材料層及封閉的空氣間層）的熱阻 （ m2℃ /W）； an,Rn ——按 [1]表 ； aW——圍護結構外表面換熱系數 [W/(m2℃ )， 根據公式（ 11）nywt t?