【正文】 第四層二次彎矩分配 ( 單位KNm。 節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： 0. 25 7 24 .2 3 28 .7 9 13 .6 3M k N m? ? ? ? ? ? ?上 （ ） 0. 25 7 ( 24 .2 3 28 .7 9) 13 .6 3M k N m? ? ? ? ? ? ?下 0. 48 6 ( 24 .2 3 28 .7 9) 25 .7 7M k N m? ? ? ? ? ? ?右 第四層框架中柱節(jié)點，上層和下層框架傳來彎矩分別是 kNm， 節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： 0. 63 8 20 .5 3 13 .1 0M k N m? ? ? ?左 5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 32 0 .1 2 0 2 0 .5 3 2 .4 6M k N m? ? ? ?右 0 .2 4 2 2 0 .5 3 4 .9 7M k N m? ? ? ?下 將分配到的不平衡彎矩與節(jié)點彎矩相加得到節(jié)點的平衡彎矩。 節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： 0. 65 5 28 .7 9 18 .8 6M k N m? ? ? ? ? ?右 0. 34 5 28 .7 9 9. 93M k N m? ? ? ? ? ?下 頂層框架中柱節(jié)點，下層框 架傳來彎矩是 頂層框架邊柱節(jié)點，下層框架傳來彎矩是 M) 5 0 4 8 5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 31 00 66 0 30 74 5 5 1 6 2 4 2 底層彎矩分配 ( 單位KN 5 45 42 179.00 0 5 5 5 110.53 7 9 頂層彎矩分配 ( 單位KN ② 除底層以外的其它各 層柱的線剛度均乘折減系數(shù) 。 gk1 = gk1′ = kN/m gk2′ = kN/m gk = gk gk2′、 gk 代 表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。 gk1 = kN/m gk2 = kN/m gk1′= kN/m gk2′= kN/m gk= gk gk2′、 gk 代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。M 樓面層集中荷載引起的偏心彎矩 M: 5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 27 115 = 橫向框架計算單元 梁、柱線剛度計算： 橫梁線剛度計算 類別 b h I l EcI/l (m m) （ 4m ） （ m） （ 4310 Em?－） （ 4310 Em?－） （ 4310 Em?－ ） 邊橫梁 中橫梁 5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 23 柱線剛度 ic 計算 層次 h b h I EcI/l （ m） （ m m） （ 4m ） （ 4310 Em?－ ） （ 4310 Em?－） 1—2 5 3—5 橫向中框架梁、柱線剛度（單位： 4310 Em?－ ） 所計算的中框架是對稱結(jié)構(gòu)，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 24 開的中跨線剛度是原來的 2 倍。 V ≤ ft b ho + fyv Asv/s ho Asv ＝ (V ft b ho) s / ( fyv ho) ＝ ( ) 150/( 210 250) ＝ 85mm 沿梁全 長配 次梁其他截面配筋見下表： 截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F 彎矩設(shè)計值 3 5 0 3 4 8 ξ 計算配筋（ mm2) 326 339 506 391 576 757 501 考慮裂縫影響 20 + 20 14 20 14 0+ 16 0+ 14 0+ 實配鋼筋 16 14 16 14 5 層框架結(jié)構(gòu)教學(xué)樓畢業(yè)設(shè)計計算書 22 第四部分 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 橫向框架計算單元 根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。 M= M=M 由于第 3跨和第 4跨的計算長度不同， 支座 D處彎矩取兩者較大值： M M5 = 1/14(g+q)L052= ＝ M Me=1/11(g+q)L042= ＝ M 第四跨 Md=1/14(g+q)L042= M M3 = 1/16(g+q)L032= ＝ M Mc=1/14(g+q)L022= ＝ M 第二跨 Mb=1/11(g+q)L022= M M1 = 1/14(g+q)L012= ＝ M Asy39。 My39。M Asx39。 Mx39。M My= + = M Asx= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(+) ( + ) = M 考慮活載不利布置跨中 X 向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+) ( ) = = ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % ⑤ 板 C 一、基本資料： 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：鉸支 /固定 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計算跨度 Lx = 5400 mm ；計算跨度 Ly = 2700 mm 板厚 H = 120 mm； 砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 = ( + ) = = ，實配 (As ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 = ( + ) = M Asy= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M 考慮活載不利布置跨中 Y 向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+) ( ) = M Mx= + = 泊松比： μ＝ 1/5. 二、計算結(jié)果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(+) ( + ) = M Asy39。 My39。M Asx39。 Mx39。M My= + = M Asx= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(+) ( + ) = M 考慮活載不利布置跨中 X 向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+) ( ) = = ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % ③ 板 D 一 、基本資料： 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：鉸支 /鉸支 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計算跨度 Lx = 5400 mm ；計算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm； 砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 = ( + ) = = ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 = ( + ) = M Asy= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M 考慮活載不利布置跨中 Y 向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+) ( ) = M Mx= + = 泊松比： μ＝ 1/5. 二、計算結(jié)果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(+) ( + ) = M Asy39。 My39。M Asx39。 Mx39。M My= + = M Asx= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(+) ( + ) = M 考慮活載不利布置跨中 X 向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+) ( ) = = ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % (2)樓面板設(shè)計： ① 板 A 一、 基本資料： 邊界條件（左端 /下端 /右端 /上端）：固定 /固定 /固定 /固定 / 荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： g ＝ kN/M2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q ＝ kN/M2 計算跨度 Lx = 5400 mm ；計算跨度 Ly = 4225 mm 板厚 H = 120 mm；砼強度等級： C30；鋼筋強度等級： HRB400 計算方法：彈性算法。 = ( + ) = = ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Ly 方向的支座彎矩 My39。 = ( + ) = M Asy= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx39。M 考慮活載不利布置跨中 Y 向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(+) ( ) = M Mx= + = 泊松比： μ＝ 1/5. 二、計算結(jié)果： 平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx Mx =(+) ( + ) = M Asy39。 My39。M Asx39。 Mx39。M My= + = M Asx= ，實配 ＝ ) ρmin ＝ % ， ρ ＝ % 平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My My =(+) ( + ) = M 考慮活載不利布置跨中 X 向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(+) ( ) = = ，實配 ＝ , ) ρmin