【正文】 相鄰木段之間的間隙時間， s 。 對于原木有： ?? sin240 002? ?????? ZndFP xc () 式中： d —— 原木直徑， m 。 ?sin( cAA? ， cA —— 木料橫斷面積， m178。 α2α1 圖 進料槽的傾斜角 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 17 當 090???? ???? p 時， ? ?? ?)t a n()t a n(2 )t a n(s i nc os)t a n(// ?? ?????????? ????????? pp pplFssx () 一把飛刀一次切削功耗為： AFW x ???1 () 式中： A —— 切口面積， (m178。 ? ?? ? ? ?00// 90s i n()90c os ()t a n()t a n(2)t a n()c os (s i n()t a n( ?????????????? ????????????????? ???????? ???????? pfppp pppplFcssx （ ） 式中： l —— 木片纖維長度 (m)； //? —— 木材順纖維抗剪強度， N/m178。xavF 與寬度成正比，有： bFF xxav ??? 式中： b —— 切削寬度， m； xF —— 單位寬度平均切向阻力 ， N/m。總作用力 F 分解為切向分力 xF 及法向分力 yF 。 表 切削功率的計算 由 文獻 [4]可知計算公式 ?sin6000 ZnAFP cxc ????? kw （ ） βδε 圖 對木材的作用 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 16 如 圖 所 示：圖中表示削片時飛刀對木材的總切削力。木片的長度和厚度計算，排料方式的選擇為上出料， 木料被飛刀牽引向前進給的速度 計算。當飛刀的刃磨角和安裝后角較大時，則削出的木片較厚，反之，較薄。 在撕裂瞬間 木片主要尺寸的相互關系有 : △ aob 和△ cod 由于頂角相等，二個直角三角形相似，那么 oaobPP ?23 () 因此，木片的厚度 t=ob 有 : 23t PoaP ?? () 沿木纖維方向的作用力 P3的值，可以從木材纖維方向的撕裂深度來計算： P3=l e t () 式中 l —— 木片長度 e —— 飛刀切入原木的平均寬度 r —— 木材沿纖維方向的撕裂深度系數(shù) 垂直于飛刀前面的作用力 P2的值，可以從垂直于刀的前面擠壓木餅的強度來計算： P2= oa e σ () 式中 σ —— 垂直于刀的前面劑壓木餅的強度系數(shù) 把 P P2的值 代回 原式 ，可得出木片厚度 t ??lt? () 從上式可以看出，對于一定幾何參數(shù)的削片機，木片的厚度隨木片的長度增大而增加，隨木片沿纖維方向的抗剪能力的增大而增加，隨作用在垂直于切削平面上的作用力增加而減小。飛刀切入原木一定深度后， P3 隨 P2 增加到一定限度時就引起木材的縱向破裂，木餅撕裂成木片。 P1 不參與木片的分裂，只有 P2 才使木餅沿纖維方向撕裂。 若原木的直徑為 d，飛刀在原木上所經(jīng)過的路程為 AB，從圖 可以求出飛刀每切削一次時，原木沿著喂料槽 軸向被牽引的距離 i: )sin(sin sini ??? ??? d () 并且由飛刀速度 V可以求得原木的被牽引 速度 Va和切削速度 Vδ : )sin(sinVa ?? ??? V () )sin(sinV ?? ??? Vδ () 沿著切削方向從原木 切下的木餅又如何分裂成木片呢 ?木片的厚度主要取決于削片機的幾何參數(shù) ， 此外還取決于原木的物理機械性質(zhì)。設飛刀的 運動方向為Ⅰ， 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 12 圖 原木的切削方向 圖 切削時原木位移量的計算 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 13 圖 飛刀作用在原木上的力 原木的運動方向為Ⅱ，刀對原木的切削方向 為Ⅲ，飛刀的運動方向Ⅰ與刀對原木的切削方向Ⅲ 的夾角稱為牽引角δ。刀的后面與刀的運動方向的夾角稱為飛刀的后角 α 。1 c osc osc os aaOCaCOAOl ??? () 即 21 coscos aahl ? () 式中： h——飛刀伸出量； 由于削片時原料尾端在進料槽中抬起，為獲得要求的木片長度，實際裝刀高度 h 應比計算值小 2 mm左右。 根據(jù)每個角度的 定義 從圖 可以得出： OAOCOGABOCCDOAAB????2cossinsin??? 由后二式相乘并代入前式即得： 2cossinsin a?? ? 有時，投入角 ε可以用另一種形式表示，這時引進另一角度 —— 虎口角 α 1 虎口角α 1—— 喂 料槽軸線在 YOZ 平面的投影與 XOY 平面的夾角，它與 投入角 ε互為余角。而實際上原木的被切削 狀態(tài)可以通過喂料角ω完全反映出來。那么 : 投入角ε ─ ─ 喂料槽軸線在 YOZ 平面的投影與刀盤的夾角； 投木偏角α 2─ ─喂料槽軸線在 YOZ 平面的夾角； 喂料角ω─ ─喂料槽軸線 與刀盤的夾角。因此大多數(shù)盤式削片機不采用強制進給機構，并且適宜加工厚度和徑級較大的木料。很顯然原木在切削過程中除了受重力作用外，還受到飛刀給予原木的 作用力，飛刀把原木拉向刀盤的作用力稱為 牽引力 。 在削片時，木料沿著進料槽的移動，主要是由于飛刀對木料的作用力在進給方向的黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 10 分力（牽引力）的作用而致。當木料的上端與刀盤表面接觸后，被切平面則由斜面變成平行于刀盤表面的直面，最后被切表面形成了一個折面。 削片原理 a 原木被削成木片的過程 原木在削片機中受到飛刀與底刀的剪切作用，在切下一個木餅的同時，由于木餅受到飛刀給予的沿纖維方向的擠壓力，圓餅受剪而被分裂成木塊，進而分裂成木片。上排料是在刀盤的外緣安裝６個～８個葉片，它在刀盤轉(zhuǎn)動時產(chǎn)生氣流，把削出的木片沿 機殼 的切口方向 吹送出去 ，落入木片料倉。 考慮到制造方便，此喂料槽的橫截面為方槽形，其截面積的 大小及形狀實際上取決于該削片機所切削的原木的最大直徑。 削片機的 進料槽 與刀盤成一定的 安裝角度，因為刀盤與 進料槽 之間的相互配置以及黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 9 幾何角度的大小，直接影響到削出木片的幾何形狀，并與削片機的動力消耗有一定關系。飛刀與底刀和旁底刀的間隙一般為 mm～ mm，這取決 于削片機的精度和刀盤直徑的大小等因素。～ 65176。的底刀，四角可輪換使用）。也有的大于 90176。為防止 有 較大的沖擊力損壞刃口，底刀的刃磨角較大，一般為 85176。飛刀更換或刃磨后，應保持伸出 量不變。凍材、硬材取較大值。飛刀的刃磨角（楔角）取 30176。左右。飛刀和楔形墊塊用螺栓固定在刀盤上。布置。 此 盤式削片機的刀盤上裝有 2 把飛刀，飛刀在刀盤上的安裝一般 使其刀刃相對刀盤半徑沿轉(zhuǎn)動方向向前傾斜 8176。鑄鋼件須退火處理，鍛鋼件須正火處理；粗加工后進行探傷檢查，在開口處不允許有降低使用性能的缺陷。刀盤除作為切削機構切削木料外，還起飛輪作用，使飛刀在間斷切削時，速度波動不大，因此要求刀盤有較大質(zhì)量。在對實解的評價分析中，我通過模糊評價 法 最終確定了下面的設計方案 : A3 — B2 — C1 — D1— E1 — F1 — G2 電動機 — 帶傳動 — 自重進料 — 上出料 — 固定式刀 — 回轉(zhuǎn)運動 — 其他動力牽引 盤式 削片機 的總體設計 根據(jù) 以上方案設計的結(jié)果 ,繪制削片機總體布置草圖如下 : 圖 此 盤式削片機主要由 電機 、 刀盤 、 進料槽、 出料筒 、傳動裝置和機殼等部分組成。 并且 以上這些機構都裝在支撐件上 ,木材削片機功能的分解依據(jù)所設計的技術系統(tǒng)過程 。 a 建立木材削片機黑箱 木材削片機 的設計技術要求為 :把伐區(qū)剩余物如枝丫材、小徑材（直徑小于 100mm的木材），保證穴處削出木片的長短，薄厚均勻，木片規(guī)格一般為 :長 10 mm～ 20 mm 厚為 3 mm～ 5 mm，寬度不需要控制，但是也不應該超過 20 mm，木片的合格率在 85%以上。 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計 5 第 2 章 盤式削片機的 方案設計 總體設計 盤式 削片機 的方案設計 根據(jù) 此次木材削片機的技術要求 ， 應用功能設計法 ,對木材削片機的功能進行分解 ，并建立了木材削片機的形態(tài)學矩陣 ，以 確定此次削片機的設計方案 。 預期結(jié)果 為適應造紙、纖維板、刨花板行業(yè)對木片長度的不同要求，木片長度可在一定的 范圍內(nèi)調(diào)節(jié)。 削片機的工作噪聲高達 110dB 左右。）是一種國內(nèi)外常用的削片機。 帶有傾斜進料槽的普通盤式削片機（傾角 45176。具體設計見第 24 章。 對飛刀的伸出量進行了精確的調(diào)整 ，保證削片的質(zhì)量。 根據(jù)設計要求，進料口和出料口有了改進，刀盤加葉片保證削片的輸送。 此次設計的主要目的是 設計一臺結(jié)構合理，功能完整且精度滿足要求的枝椏材用小型切片機。木片逐漸成為采運企業(yè)的一種重要輸出商品形態(tài)，并形成木片產(chǎn)業(yè)。自 40 年代以來，隨著森林資源的日益減少和伐區(qū)剩余物利用水平的不斷提高，以及全樹采伐利用新工藝的