【正文】 載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 16 層 縱向梁傳給柱 恒載 : 活載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 3） E 柱 7 層 縱向梁傳給柱 恒載 : 活載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 16 層 縱向梁傳給柱 恒載 : 活載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 4） H 柱 7 層 縱向梁傳給柱 恒載 : 活載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 16 層 縱向梁傳給柱 恒載 : 活載 : 合計 軸力，恒載 : 活載 : 將恒載、活載的計算結果匯總如下表 、 所示： 表 橫向框架 豎向均布恒載 (活載 )匯總表 層次 1q 139。衛(wèi)生間 。 1) AC 跨 7 層 梁自重（考慮抹灰） 0 .4 0 .2 0 2 5 1 .0 5 2 .1 0 k N / m? ? ? ? 屋面板傳給梁 5 3 .55 .9 9 2 1 3 .1 0 k N /m82? ? ? ? 合計 kN/m 16 層 梁自重（考慮抹灰） 0 .4 0 .2 0 2 5 1 .0 5 2 .1 0 k N / m? ? ? ? 樓面板傳給梁 5 3 .54 .2 2 9 .1 9 k N /m82? ? ? ? 內墻 ? ?2 .3 4 2 .8 0 .4 5 .6 2 k N /m? ? ? 合計 2) CE 跨（衛(wèi)生間 ） 7 層 梁自重（考慮抹灰） k N / ???? 屋面板傳給梁 5 2 .55 .9 9 2 9 .3 6 k N /m82? ? ? ? 合計 kN/m 16 層 梁自重（考慮抹灰） k N / ???? 樓面板傳給梁 5 2 .54 .3 0 2 6 .7 2 k N /m82? ? ? ? 內墻 ? ?2 .3 4 2 .8 0 .4 5 .6 2 k N /m? ? ? 合計 3) EH 跨 7 層 梁自重（考慮抹灰） k N / ???? 屋面板傳給梁 5 3 .65 .9 9 2 1 3 .4 8 k N /m82? ? ? ? 合計 kN/m 16 層 梁自重（考慮抹灰） k N / ???? 屋面板傳給梁 5 3 .64 .2 2 9 .4 5 k N /m82? ? ? ? 內墻 ? ?2 .3 4 2 .8 0 .4 5 .6 2 k N /m? ? ? 合計 （ 2）活載計算 活載取值：不上人屋面 。由于房間內布置有次梁（ bh= 200mm 350mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影外，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 橫向框架結構分析時，各層結點上的集中荷載 。其中 H 為框架節(jié)點至室外地面的高度， A 為一榀框架各層節(jié)點的受風面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。 風壓高度變化系數(shù) zμ ，可以根據(jù)建筑物高度和地面粗糙度類別，由《建筑結構荷載規(guī)范》 GB5000920xx 表 查得。 《建筑結構荷載規(guī)范》 GB5000920xx 第 條 規(guī)定，對于高度大于 30m 且高寬比大于 的房屋 ,以及基本自振周期 T 大于 的各種高聳結構， 應 考慮 風振系數(shù) zβ 來考慮風壓脈動的影響。 由《建筑結構荷載規(guī)范》 GB5000920xx，徐州地區(qū)重現(xiàn)期為 50 年的基本風壓：20ω =，地面粗糙度為 C 類 （ P31） 。 由于建筑總高度小于 50m，故不用考慮 結構的頂點位移與總高度之比 ， 因此頂點位移滿足要求。m) GHiiGHjj? (kN)Fi (kN)iV 7 6 5 4 3 2 1 圖 橫向水平地震作用及樓層地震層間剪力分布 （ 5） 橫向框架在水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下橫向框架結構的層間位移 ( u)i? 和頂點位移 ui 分別按下列公式計算： 1()ni i i jju V D??? ? （ ） 1 ()iikkuu???? （ ） 各層的層間彈性位移角 ()e i iuh? ?? ，計算結果見表 。 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 iV 為 nikkiVF??? （ ） 則質點 i 的 水平地震作用計算結果見表 。 在多遇地震作用下 ， 由地震設防烈度為 7 度 ， 設計基本地震加速度 值 為 ，設計地震分組為第 二 組；場地類別為 Ⅱ 類，由《 建筑 抗震 設計 規(guī)范》 （ GB5001120xx） 表 和表 可以查得： 水平地震影響系數(shù)最大值 ： max ? ? 特征周期值 ： sTg ? 因為 ssTsTsT gg 1 ??????? ，所以橫向地震影響系數(shù)為： 0 4 5 6 6 a x211??????????????????? ??? ?TT g 對于多質點體系 ： kN35 367) 07(1?????????? ??ni ieqGcG 結構底部橫向水平地震作用 總剪力 標準值： 6 1 43 5 3 6 70 4 5 6 1 ???? eqEk G? 因為 ssTs g 6 1 ????? ，所以考慮頂部附加水平地震作用故取0 1 1 ???n? 。 因此，本框架結構采用底部剪力法計算抗震作用。 Tu 按以下公式計算： 1NGi kkVG??? （ ） 1()si Gi ijju V D??? ? （ ） 1 ()nTiiuu???? （ ） 注： ijD? 為第 i 層的層間柱側移剛度； ()iu? 為第 i 層的層間側移； s 為同層內框架柱的總數(shù)?；咀哉裰芷?(s)T 按下式計算： 1 TTTu?? （ ） 式中 T? — 考慮非結構墻體剛度影響的周期折減系數(shù)，取 。mm) 底層柱 0. 50 10? 10? 標準層柱 0. 50 10? 10? （ 2）橫向框架柱的側移剛度 D 值 梁柱相對線剛度比 K 以及柱側移剛度修正系數(shù) cα 計算公式： 一般層： bcKK 2K?? c Kα 2+K? 底層： bcKK K?? c +Kα 2+K? 表 計算橫向 框架 側移線剛度cc212D α K h?（ N/mm ） P224(混書 ) 層數(shù) 柱高 柱 根數(shù) K cα D D? 1 1 軸框架 C 中柱 3 1 軸框架 E 中柱 3 1 軸框架 A 邊柱 6 1 軸框架 H 邊柱 8 2 軸框架中柱 8 2 軸框架 A 邊柱 8 2 軸框架 H 邊柱 8 27 1 軸框架 C 中柱 3 1 軸框架 E 中柱 3 1 軸框架 A 邊柱 6 1 軸框架 H 邊柱 8 2 軸框架中柱 8 2 軸框架 A 邊柱 8 2 軸框架 H 邊柱 8 由上表可得 7 6 9 7 4 . 0 0/ 3 7 9 85/ 21 ????? DD ,故該框架為規(guī)則框架。 表 框架橫梁尺寸及線剛度 類別 截面 2b h(m)? 跨度 l(m) 慣性矩 40I (mm) 線剛度 bK (N橫梁線剛度：b c b bK E I l? 。 層 次 填充墻 （ kN） 窗戶 （ kN） 門 （ kN） 樓板恒載 （ kN） 樓板活載 （ kN） 柱 （ kN） 梁 （ kN） 1 630 2～ 5 630 6 630 7 20 16 570 由 iG G G?? 活恒＝ 計算各層重力荷載代表值分別如下： 7G ＝ ＋ ＋ ＋ 570/2＋（ ＋ 20＋ 16） /2＋ ＝ 6G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630＋ + ＝ 5G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630＋ + ＝ 4G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630＋ + ＝ 3G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630＋ + ＝ 2G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630＋ + ＝ 1G ＝ ＋ ＋ ＋ ＋ ＋ 630++ ＝ 各質點的重力荷載代表值 地震作用計算 （ 1）橫梁、柱線剛度計算 在現(xiàn)澆樓面或預制樓板的框架結構中，只有現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。頂層重力荷載代表值包括：屋面及女兒墻自重， 50%屋面雪荷載， 縱橫梁自重，半層柱自重，半層墻體自重。 凸窗自重標準值： 2 2 + 25 2+ 28+ 20 3 = kN 門、窗、墻、板重力荷載標準值以及樓板活載標準值計算結果見表 ，具體計算過程從略。 2＝ 2kN/m = 2kN/m 20= 2kN/m 250. 12= 2kN/m 20= 2kN/m 合計 2kN/m 屋面永久荷載標準值（ 屋頂花園 ） 40 厚 C20 細石混凝土，內配 Φ 4＠ 150 雙向鋼筋 4mm厚 SBS改性瀝青防水卷材防水層 20厚 1： 1∶ 8 水泥膨脹珍珠巖找 2%坡 ,最薄處 20 厚 100厚阻燃型苯乙烯泡抹塑料保溫板 捷羅克防水層； 20厚 1： 3水泥砂漿找平層 120厚鋼筋混凝土板 20 厚板底抹灰 25 4= 2kN/m 10= 2kN/m 20= 2kN/m 7 ()247。 踢腳： （ 1）稀水泥漿擦縫， 10~20 厚大理石板； 28 （ 2）厚 1:2 水泥砂漿灌縫。 20 排水雨水管： （ 1） 直徑 100mm 高級 PVC 塑料落水管 。 24 散水： （ 1） 60 厚 C15 混凝土，撒 1:1 水泥砂子，壓實抹光； 24 （ 2） 120 厚碎石或碎磚墊層； 15 （ 3） 素土夯實，向外坡 4%。 20 （ 4）刷界面處理劑一道 衛(wèi)生間做法： （ 1） 40 厚細石混凝土，表面撇 1:1 水泥中粗砂壓實抹光； （ 2） 防水層聚氨酯三遍涂膜防水層，厚 ； （ 3） 20 厚 1:3 水泥砂漿找平層 ，四周做成圓弧狀或鈍角 ； 20