【正文】 2 井底車場及硐室 m 3275 2735 2943 2384 4075 3260 合 計 m 4229 5535 4483 5115 4617 4852 3 主井提升系統(tǒng) 套 20t 箕斗 1909 寬皮 帶 2116 20t 箕斗 1749 4 副井提升系統(tǒng) 套 1 1192 1 1192 1 1132 5 排水系統(tǒng) 套 1 989 1 989 2 1780 6 風(fēng)井工業(yè)場地 hm2 80 80 177。 而方案 I（ xxxxxxx 方案）則可以彌補(bǔ)方案Ⅱ的不足。 綜合以上分析，盡管方案Ⅱ初期工程量較小，基建投資較省，但由于該方案 為邊界淺部井方案，初期排水困難，排水系統(tǒng)復(fù)雜，且該方案后期井下主輔運輸距離長，運營費用高，對整個井田的開發(fā)非常不利。 （ 3）井口及工業(yè)廣場壓首采區(qū)煤量較大，不利于礦井初期投產(chǎn)采區(qū)工作面的布置。 由表 321 可以看出，方案Ⅱ為淺部立井方案，井筒短，初期工程量少，壓煤量少，基建投資省，但該方案的主要不足是： （ 1）對于整個井田而言，井口位于北部邊界附近，距離全井田儲量中心距離較遠(yuǎn)，后期開發(fā)不利。 兩個方案各有優(yōu)缺 點，需技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。 各井口位置及開拓方式方案綜合分析評價如下： 方案 I（ xxxxxxx 方案）和方案 II（ xxxxxxx 方案）井口與工業(yè)場地位置分別位于井田初期開發(fā)塊段的南北邊界附近。該方案井口位置位于 xxxxxxx 村東南約 550m，井口標(biāo)高 +131m，井筒落底水平標(biāo)高 130m，井筒深度 261m。開拓方式見圖 234， 5。 副立井落底水平標(biāo)高 325m。 方案 I2： xxxxxxx 東一立一斜聯(lián)合開拓方案。井口標(biāo)高 +139m，井筒落底水平標(biāo)高 325m。 方案 I1： xxxxxxx 東一對立井開拓方案。各方案井口位置見圖 231。沿走向的儲量中心在 9～ 11線附近，沿傾斜方向的儲量中心在滹沱背斜軸南部，井口位置宜盡量靠近儲量中心，以減少礦井總體運營費用。礦井的開拓方式要考慮煤層的埋藏深度及開采垂高，合理進(jìn)行開拓開采布置，減少生產(chǎn)環(huán)節(jié)和掘進(jìn)工程量。 ③ 、煤層埋藏深度及開采垂高 本井田主要開采煤層為二 1煤，二 1煤最高的見煤標(biāo)高位于滹沱背斜軸上的1052 孔，標(biāo)高為 ，最深開采標(biāo)高為 800m，煤層的 賦存 垂高 最大 為。區(qū)內(nèi)地勢平坦，村莊密集，從井筒施工條件來看，井口位置宜選在表土層相對較薄的 東南部 位置。 針對本井田的具體特點，在選擇井口位置及開拓方式時，主要考慮以下因素： ① 、地形及地勢：井田范圍內(nèi)絕大部分被第三、第四系沖積層覆蓋。主采煤層二 1煤埋深 230～ 930m，傾角大部分 8～ 12o，局部稍大，但也在 25 o以下，水文地質(zhì)條件中等偏復(fù)雜。 需要說明的是，位于井田 東北部的賈梁勘 查 區(qū)：地質(zhì)儲量 （普查），由于地質(zhì)條件相對復(fù)雜，位于 xxxxxxx 城區(qū) 附近，單獨建井的難度非常大，可考慮作為礦井的后備區(qū)，以充分 有效 利用資源。 第 3 章 采區(qū)巷道和生產(chǎn)系統(tǒng) 服務(wù)年限 xxxxxxx井田東西走向長 ，南北傾斜寬 3～ 4km，面積約 50km2， 井田可采儲量為 ，規(guī)模按 ，儲量備用系數(shù)采用 ，則計算礦井服務(wù)年限為 。若遇到進(jìn)入煤壁側(cè)清煤等特殊情況，則必須閉鎖前部輸送機(jī)，設(shè)專人監(jiān)護(hù)，做好臨時支護(hù)，加固頂板，設(shè)專人觀山，確保退路暢通，然后方可清煤。當(dāng)大塊煤（矸）堵住放煤口時，必須采取有效措施進(jìn)行處理，嚴(yán)禁爆破處理。 采放煤平行作業(yè)，即割上半部煤時，放下半部頂煤，割下半部時，放上半部頂煤，放煤時，每輪放出頂煤量的 1/2～ 1/3，反復(fù)進(jìn)行將煤放完，盡量使頂煤保持均勻下降，以減少混矸提高煤質(zhì)。當(dāng)前部輸送機(jī)、支架出現(xiàn)上竄下滑趨勢時，可改變推移順序。推移輸送機(jī)后及時把手把打回零位。推移時遵循自下（上）而上（下）順序推移的原則，彎曲段長度不得小于 15m,保證不得出現(xiàn)死彎，不能有兩處以上彎曲段（處理上竄下滑需分段推移時可有兩處彎曲段，通常每 30～60m 為一段），不得任意分段或從兩端向中間擠移。 推運輸機(jī) 推移輸送機(jī)在輸送機(jī)運行中進(jìn)行。拉第一架和最后一架前 ，必須升緊端頭抬棚，防止降架時木棚梁下落。移架時架前、架下不得有任何人進(jìn)行其它作業(yè)或停留。移架前打好抬底座千斤頂，鄰架打上推溜手把，本架打上拉架手把，然后緩慢降架待支架前移時，立即停止降架，拉架時手不離操作手把，防止支架拉移超前。采煤機(jī)由中部向機(jī)尾割煤的情況與此類同。采煤機(jī)向上返，推移機(jī)頭及采煤機(jī)后邊的溜子， 拉移過渡支架。推移彎曲段及機(jī)頭溜子，拉機(jī)頭過渡架，要求所推移部分和采煤機(jī)處溜子成一條直線。 9=因為 m/s＜ V＜ 4m/s，故工作面配風(fēng)量及風(fēng)速符合規(guī)程規(guī)定 。 (~)179。 V179。 =630（ m3/min） 式中： 4— 每人應(yīng)供給的最小風(fēng)量， m3/min； N— 工作面最多數(shù)（按交接班時，兩班人數(shù)加上其他輔助人員） 150 K— 備用系數(shù)。 按人數(shù)計算 ： Qw=4NK =4179。 表 23 綜采工作面機(jī)械設(shè)備配備表 使用地點 設(shè)備名稱 單位 數(shù)量 型 號 工作面 端頭支架 架 4 ZFZ4000/21/30 過渡支架 架 2 ZFZ3600/19/28FT 中間支架 架 109 ZFZ3600/19/28LT 采煤機(jī) 臺 1 MG250/600WD 前部刮板輸送機(jī) 部 1 SGZ764/500 后部刮板輸送機(jī) 部 1 SGZ630/320 下副巷 轉(zhuǎn)載機(jī) 部 1 SZZ764/200 輪式破碎機(jī) 臺 1 PLM1000 膠帶輸送機(jī) 部 2 DTL120/130/2 280X 信號照明綜合保護(hù) 臺 1 ZXZ84/1140 無極繩絞車 部 1 SQ80/75B 上副巷 乳化液泵 臺 2 BRW315/ 乳化液泵箱 個 1 RX315/25B 注水泵 臺 1 WRB160/ 注水泵箱 個 1 RX200/16A 移動變壓 器 臺 3 KBSGZY1250/10/1140(2 臺 ) KBSGZY630/10/660（ 1 臺） 無極繩絞車 部 1 SQ80/75B 信號照明綜合保護(hù) 臺 2 ZXZ84/1140 組合開關(guān) 臺 1 QJZ2020/1140 軟啟動 臺 4 QJR250/1140 (2 臺 ) QJR125/1140 (2 臺 ) 回柱絞車 臺 2 JH14t 工作面通風(fēng)系統(tǒng) 按瓦斯涌出量計算 ： Qw=kg179。 圖 2251 工作面正規(guī)循環(huán)圖表 （ 2）勞動組織 a)勞動組織形式：采用專業(yè)工種追機(jī)作業(yè)和綜合工種全斷面分段作業(yè)相結(jié)合的勞動組織形式； b)勞動組織：勞動組織表見表 2252。 （ 1）循環(huán)作業(yè) 按正規(guī)循環(huán)作業(yè)組織生產(chǎn)，每割兩刀放一次頂煤為一個循環(huán)，每生產(chǎn)班各完成 1 個循環(huán)，總計每天完成 3 個循環(huán)。習(xí)慣上，完成著 3個主要工序后，就算完成一個循環(huán)，因而一般是按多循環(huán)方式組織作業(yè)的。 （ 3）加強(qiáng)支護(hù)：順槽工作面前方 20m 以內(nèi) 需加強(qiáng)支護(hù)，避免應(yīng)力集中提前對巷道造成破壞，采用單體液壓支柱和鉸接頂梁作為加強(qiáng)支護(hù)的支架。 圖 222 工作面端部割三角煤斜切進(jìn)刀方式 （ a） 起始 （ b）斜切并移直輸送機(jī) （ c）割三角煤 （ d）開始正常割煤 1綜采工作面雙滾筒采煤機(jī) 2刮板輸送機(jī) 采煤機(jī)滾筒螺旋的確定 雙滾筒采煤機(jī)采用相背旋轉(zhuǎn)，即右滾筒右旋（順時針），左滾筒左旋（逆時針），右滾筒采用右螺旋，左滾筒采用左螺旋。②調(diào)換滾筒位置，前滾筒降下，后滾筒升起，并沿輸送機(jī)彎曲段返向割入煤壁，直至輸送機(jī)直線段為止，然后將輸送機(jī)移直［圖 222（ b） ］；③再調(diào)換兩個滾筒上下位置，重新返回割煤至輸送機(jī)機(jī)頭處［圖 222（ c） ］；④將三角煤割掉，煤壁割直后，再次調(diào)換上下滾筒，帆程正常割煤［圖 222（ d） ］。 （ 2）進(jìn)刀方式：綜采工作面的進(jìn)刀方式為工作面端部斜切進(jìn)刀，并且為割三角煤。 采煤機(jī)的工作方式和進(jìn)刀方式 ： （ 1）工作方式：綜采工作面采煤機(jī)為雙滾筒，采煤機(jī)正常工作時，前端的滾筒沿頂板割煤；后端滾筒沿底板割煤。 根據(jù)采煤機(jī)生產(chǎn)能力、放煤能力及工作面長度，并考慮各環(huán)節(jié)的能力配套及煤層生產(chǎn)能力潛力， 實際訂貨情況為： 前部刮板選用 SGZ764/500 型刮板輸送機(jī)、后部刮板選用 SGZ630/320 型刮板輸送機(jī)、 SZZ764/200 轉(zhuǎn)載機(jī)及 PLM1000 破碎機(jī) 因此 ， 二 1工作面采用走向長壁后退式、綜合機(jī)械化放頂煤一次采全高采煤方法 ,全部垮落法管理頂板，采放平行作業(yè)。 2 采高 M ～ 截深 Mm 600 滾筒直徑 M 驅(qū)動方式 交流電牽引 牽引力 kN 535 牽引速度 m/min 0～ 供電電壓 V 1140 重量 T 41 經(jīng)計算工作面 前部 刮板輸送機(jī)的運輸能力應(yīng)大于 714t/h。 589＝ 714t 式中： Qc—— 刮板輸送機(jī)應(yīng)具有的運輸能力， t/h； Kc—— 采煤機(jī)截割速度不均衡系數(shù)， ； Qm—— 采煤機(jī)平均落煤能力， 589t/h； Km—— 采煤 機(jī)與刮板輸送機(jī)同向運動時修正系數(shù)， ； Ky—— 運輸方向及傾角系數(shù)， 。 179。 Ky179。工作面刮板輸送機(jī)的運輸能力應(yīng)滿足 ： Qc＝ Kc179。 采煤機(jī)技術(shù)參數(shù)見表 211。 d、確定滾筒直徑 滾筒直徑一般按最大采高的 倍考慮，滾筒直徑取 。 ＝ 413kW 式中： P—— 裝機(jī)功率， kW； Q—— 采煤機(jī)生產(chǎn)率， 589t/h； Hw—— 比能耗，一般 ～ ，取 。裝機(jī)功率由下式估算： P＝ Q179。 6179。 [330179。 則 Qh =179。 K] 式中： Qh—— 工作面設(shè)備所需最小生產(chǎn)能力， t/h； Qy—— 要求的工作面年產(chǎn)量， 179。（ NM）179。 二 1 煤綜放工作面設(shè)備選型 （ 1）采煤機(jī) a、采煤機(jī)應(yīng)具有的 生產(chǎn)能力 采煤機(jī)應(yīng)具有的最小生產(chǎn)能力由下式計算： Qh=Qy179。 （ 3）對輔助運輸系統(tǒng)，要求系統(tǒng)簡單、環(huán)節(jié)少，工作人員能快速方便地到達(dá)工作地點。 （ 2）為綜采工作面創(chuàng)造快速連續(xù)開采的條件，加大工作面推進(jìn)方向長度，減少搬家次數(shù)，并保證快速搬家。針對這種發(fā)展趨勢，結(jié)合本井田“三軟”煤層實際情況，在工作面主要設(shè)備選型時考慮以下原則： （ 1）機(jī)械設(shè)備的選擇首先滿足技術(shù)先進(jìn)、生產(chǎn)可靠、提高綜采設(shè)備的開機(jī)率，達(dá)到高產(chǎn)高效。 工作面設(shè)備選型 設(shè)備選型原則和裝備標(biāo)準(zhǔn) 建設(shè)高產(chǎn)高效礦井是煤炭工業(yè)的發(fā)展方向，提高礦 井機(jī)械化水平是發(fā)展高產(chǎn)高效的有效途徑。由于二 3 煤屬不穩(wěn)定部分可采煤層，設(shè)計僅考慮其作為配采。 工作面采高 二 1 煤為厚煤層，井田內(nèi)煤層平均厚度 ，首 采區(qū)平均厚度 ，設(shè)計采用綜采放頂煤開采，割煤高度取 ，放煤高度 ，采放比 1： 。參 照國內(nèi)礦井放頂煤工作面長度，綜合鄰近井的實踐經(jīng)驗，設(shè)計認(rèn)為本礦井二 1 煤放頂煤綜采工作面長度 150~180m左右，推進(jìn)方向長度 2020m左右較為適宜。而提高工作面推進(jìn)方向長度，可以減少搬家倒面次數(shù)，為工作面連續(xù)穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)高效創(chuàng)造條件。因此，結(jié)合鄭 州礦區(qū)新密煤田礦井生產(chǎn)情況，根據(jù)本礦井煤層賦存特點，對二 1煤的開采設(shè)計采用綜采放頂煤采煤法。 由于“三軟”煤層大采高綜采及分層綜采存在較多的問題，再加上經(jīng)過十幾年的探索，綜采放頂煤技術(shù)研究解決了“三軟”不穩(wěn)定厚煤層放頂煤一次采全高的工藝問題。當(dāng)開采下分層時，分層厚度變化大，常常難以構(gòu)成適宜機(jī)采的回采面，推進(jìn)困難，回采率 低，效率低。機(jī)械化分層開采工作面單產(chǎn)較低的原因，分析主要有以下兩個方面： （ 1）礦井煤層 及頂?shù)装遢^軟，回采上分層時，設(shè)備和支架是以松軟的煤層作底板，液壓支架易下沉或前傾，前探梁不能充分起到支撐頂板作用，容易引起片幫及冒頂，常導(dǎo)致機(jī)道阻塞，甚至壓埋采煤機(jī)組，清理機(jī)道、處理冒頂占用時間較多，致使開機(jī)率低、產(chǎn)量低、效率低、效益差。大采高綜采采高大，支架重量大，由于采高大，采場礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)烈，如煤層及頂?shù)装逅绍?，工作面容易片幫，支架容易下陷，推進(jìn)困難，也難以實現(xiàn)高產(chǎn)高效。 大采高綜采的缺點是適應(yīng)煤層厚度變化能力較差，對煤層及頂?shù)装逡筝^高。 大采高綜采適應(yīng)煤層厚度在 4～ 6m，經(jīng)過在各種地質(zhì)條件下的探索和實踐，大采高綜采工藝在技術(shù)上已趨成熟。 本礦井主采煤層二 1煤，煤厚 0～ ，平均 ，厚度變化較大。本礦井屬低瓦斯礦井，煤塵有爆炸危險，煤層不易自燃。直接底板以泥巖、砂質(zhì)泥巖為主，厚度 ～ ，平均 ，層理普遍發(fā)育，遇水易膨脹。直接頂板為易冒落泥巖、砂質(zhì)泥巖，厚度 0～ ，隨采隨落。首采區(qū)二 1煤平均厚度 ，傾角＜ 12176。石 三系 ～～～