【正文】 力之和： R= RA+RB+RC=（ ? ） 所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為： VA=RAη AR= *= （ ? ） VB=RBη BR=*=（ ? ） VC=RCη CR=*=（ ? ） ??iV 0 各柱頂?shù)膶?shí)際剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。 (a) Dmax,k 在 B柱時(shí)的軸力 (KN) (b) Dmax,k 作用在 B柱時(shí)的彎距和柱底剪力 圖 21 BC 跨有吊車 Dmax,k 作用在 C 柱時(shí)排架內(nèi)力圖 （ 5）、 ma x T 作用于 AB 跨，即 AB 跨有吊車 吊車水平荷載 Tmax,k的作用點(diǎn)距柱頂?shù)木嚯x y==； y/Hu=。 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3= RB=R2= HM kmax, C3=*） C 柱： λ = HHu =； n=luII =； RC=R2= HM kmin, C3=*（ ） A 柱： RA=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為： VA=RAη AR=*= （ ） VB=RBη BR=+*=（ ） VC=RCη CR=+*=（ ） V= 單層廠房課程設(shè)計(jì) 20 ??iV 0 各柱頂 的實(shí)際剪力求出后，即可按懸 臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，排架的彎距圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如 圖 19 所示。 A柱： λ = HHu =00290； n=luII =； C3= RA=R2= HM kmin, C3=（ ? ） B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2 ） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1） ]= RB=R2= HM kmin, C3=*(? ） 圖 16 C 柱： RC=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=+（ ? ） 所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為： VA=RAη AR=*= （ ? ） VB=RBη BR=*=（ ? ） VC=RCη CR=*=（ ? ） ??iV 0 各柱頂?shù)膶?shí)際剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，排架的彎距圖，柱底剪力（向D min , k= D max ,k Mmin , k= KN Mmax , k= KN 單層廠房課程設(shè)計(jì) 19 左為正）和軸力圖如 圖 17 所示。 A 柱： λ = HHu =； n=luII =；C3= RA=R2= HM kmax, C3=*（ 圖 14 B 柱： λ = HHu =； n=luII =； C3=*（ 1λ 2） /[1+λ 3 （ n1 1） ]= *（ ） /[1+（ 1 1） ]= ? ?0 i n ,2???????CkBRCKNCHMRR柱： 所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ） 所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為： RRR AAA ??? )( ??????? RRR BBB ??? )(2 5 8 4 8 3 1 ????? RRR CCC ??? )( ?????? ??iV 0 各柱頂?shù)膶?shí)際剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，排架的彎距圖，D m ax , k =D m in,k = 8 6 .4K m ax,k =Km in,k= 單層廠房課程設(shè)計(jì) 18 柱底剪力（向左為正）和軸力圖如 圖 15 所示。 柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算： AC柱：柱頂： N= 上柱底： N=+= 下柱頂： N=+= 下柱底： N=+= B柱：柱頂： N= Q 1Ak = 31 .5 KNM 1Bk = 4. 72 5K NMQ 1Bk = 31 .5 KN Q 1Bk = 31 .5 KN Q 1Ck = 31 .5 KNM 1Ck = 3 . 1 5KNMM 2Ck = 1 2 . 6KNMM 1Ak = 4. 72 5K NMM 2Ak = 1 2 . 6KNMM 1Ak = 3 . 1 5KNM 單層廠房課程設(shè)計(jì) 16 上柱底： N=+= 下柱頂： N=+*2= 下柱底： N=+= （ a） 永久荷載作用下的彎矩（ KNM）圖和柱底剪力（ KN） （ b）永久荷載作用下的軸力（ KN） 圖 12 永久荷載作用下排架的內(nèi)力圖 屋面活荷載下的內(nèi)力 A 柱： λ =Hu/H=； n=Iu/IL=； C1=； C3= R1=M1AKC1/H=*（ ?） R2=M2AKC3/H=*（ ?） 所以 RA=R1+R2=（ ?） B柱：λ =Hu/H=； n=Iu/IL= C1=*[1λ 2(n1)/n]/[1λ 3(1n)/n]=*[()/]/[1+ ()/]= RB=R1=M1bkC1/H=*(? ) C柱： Rc=0 所以：假設(shè)的排架柱頂不動(dòng)鉸支座的支座反力之和 R=RA+RB+RC=（ ? ） 所以：各柱頂?shù)膶?shí)際剪力為： VA= RAη AR=（ ?） VB=RBη B R= KN（ ?） VC=Rcη cR= KN（ ?） Σ Vi≈0 各柱頂?shù)膶?shí)際剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。現(xiàn)把各柱的軸力 算過程敘述如下，彎矩和剪力的計(jì)算從略。 恒載下排架內(nèi)力： 圖 10 永久荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡圖 對(duì) M 作用進(jìn)行排架分析，對(duì) 圖 10中的豎向荷載所產(chǎn)生的軸力直接累加。 ηc=Kc/K=0. 2798 驗(yàn)算：η A+η B +ηc≈ 當(dāng)柱頂有水平荷載 F時(shí)，求出剪力分配系數(shù)后，即可求出柱頂剪力： VA=η AF； VB=η BF； Vc=η cF 求出柱頂剪力后，即可按懸臂柱繪出結(jié)構(gòu)的內(nèi)力圖。 計(jì)算剪力分配系數(shù) ? 單位力 作用下懸臂柱的柱頂位移： Δ u=H3/(C0ECIL) C0=3/[1+λ 3(1n)/n] 計(jì)算有關(guān)參數(shù)： AC柱：λ =Hu/H=； n=Iu/IL=5208*106/(*106)= C0=3/[1+λ 3(1n)/n]=3/[1+ ()/]= B柱：λ =Hu/H=； n=Iu/IL=*106/（ *106） = C0=3/[1+λ 3(1n)/n]=3/[1+ ()/]= 單位力作用下懸臂柱的柱頂位移： A， C 柱：Δ uA=Δ uC= H3/ (C0ECIL)=120503/（ *EC**106） = 單層廠房課程設(shè)計(jì) 14 B， B 柱：Δ uB= H3/ (C0ECIL)=120503/（ *EC**106） =令 Ki=1/Δui K=Ka+kb+kc=1/Δ uA +1Δ uB /+1/Δ uc= EC 所以，三 根柱的剪力分配系數(shù)為： η A=K A/K=。在各種 荷載作用柱頂按可動(dòng)鉸支座計(jì)算，不考慮廠房的空間工作。 Fwk= Fwk=q1k=33KN/Mq1k=33KN/Mq1k= 圖 9 風(fēng)荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡圖 五、內(nèi)力分析 本單層廠房是兩胯的對(duì)稱結(jié)構(gòu)， C 主和 A 柱受力完全一樣，因此只要計(jì)算 AB 就可以了。 柱頂至屋脊間屋蓋部分的風(fēng)荷載，仍取為均布的，其對(duì)排架的作用則按作用在柱頂?shù)乃郊酗L(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Fw考慮。 在左風(fēng)情況下，天窗處的 μ s 的確定： a=18m,h=,因此 a4h,所以μs=+ 。 確定 q q Fw，繪制示意圖。 每各車輪傳遞的水平力的標(biāo)準(zhǔn)值： TK=1/4? （ G2， K+G3， K） =1/4**（ +200） = 則 AB 跨的吊車傳給排架的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： TMAX， K=TK*DMAX， K/PMAX， K=*各跨吊車水平荷載 TMAX， K作用在吊車梁頂面，即作用在距吊車梁頂 處。 按 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB500092020 的規(guī)定，吊車荷載的折減系數(shù)為 ? =，吊車水平系數(shù) ? =。 AB跨吊車豎向荷載 DMAX， K、 DMIN， K 的計(jì)算： DMAX， K=? PMAX?IY=*187（ 1+++） = DMIN， K=MAXMINPP DMAX=*G 1bk =M 1ak =M 2ak KNM 1bk =G 1ak =M 1bk =4 .7 3KNM M 1ck =3 .1 5KNMM 2ck =1 2. 6KNMQ 1ck =31 .5KNQ bk =31 .5KN 單層