【正文】 8923即是以 ISO8501／ 1 的表面處理等級為依據(jù)予以規(guī)定（詳見附錄 F）。 7． 1． 3 涂裝前鋼材表面除銹質(zhì)量的控制主要包括清潔度和粗糙度。所以金屬表面想獲得耐久的防腐效果，必須進行噴射或拋射除銹處理。噴射適宜于形狀復雜的門體，而拋射適用于大面積鋼材去銹或按規(guī)則的外形去銹。本條規(guī)定先清除結構表面雜物，主要針．對結構物的有礙去銹的諸如氧化皮、焊接飛濺的熔渣等，然后再進行新規(guī)范 。 6． 3． 3 在原規(guī)范第 ，增加了擰緊力矩的要求。目前，對高強度螺栓接觸面的摩擦系數(shù)雖有分歧，但按平均摩擦系數(shù) ，仍可作為廣大施工人員選擇測力扳手、檢查高強度螺栓的依據(jù)。 本條為新增條文。 6． 3 螺栓緊固 6． 3． 1 為保證螺栓的擰緊力距，應盡量使用帶有表計的測力扳手。 6． 2． 3 原規(guī)范第 ，現(xiàn)將長期存放不用的所有連接螺栓，都按統(tǒng)一要求在絲扣上涂刷防銹油以免銹蝕影響使用。 6． 2． 2 此條規(guī)定普通螺栓、螺母及其墊圈材料，以及高強度螺栓與扭剪型高強度螺栓選用時應采用的有關國家標準。但列出表 。 本條為新增條文。 由于無機富鋅專用漆購買不方便。在實踐中可以看到，接觸面不 20 作任何處理，構件運行一段時間后，水氣從孔徑與螺栓中間滲入構件接觸面而造成銹蝕，影響接觸面質(zhì)量?，F(xiàn)修訂為孔的圓度、螺栓孔直徑及垂直度公差三項技術要求。 6． 1． 3 原規(guī)范第 條要求結構總拼后，配鉆后孔徑允許偏差引用了 GBTOS－ 66《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》中 的第 43條表 5，“鉚釘孔、粗制螺栓孔和高強度螺栓孔的允許偏差”的有關規(guī)定，配鉆要求按鉚接工藝編寫，有些規(guī)定與目前技術水平不符。 6． 1． 2 根據(jù)原規(guī)范第 條的要求，銷釘與孔徑的過渡配合，改用GB1801公差與配合中的允許公差。 6 螺栓連接 6． l 螺孔制備 6． 1． 1 原規(guī)范第 . 3條未明確螺栓孔加工 精度，水工鋼閘門使用的普通螺栓與高強度螺栓都屬半精制螺栓其制孔精度屬 C級，其孔徑比螺桿大 1～ 3mm，屬二類孔，一般鉆床都能滿足制孔要求。因此，焊后消除應力熱處理后，應嚴格按工藝評定規(guī)定提供熱處理曲線，以核對其工藝正確性及保證消除應力的效果，并提供有關記錄。 本條為新增條文。故規(guī)定進爐溫度低于300℃，否則晶格易扭傷。本條即根據(jù)國內(nèi)采用的消除焊接應力的工藝，并參閱了國外同類規(guī)定制定的。 5． 0. 4 消除應力退火熱處理是將焊接構 件加熱到一定溫度，保持一定時間后緩慢冷卻，使被焊接內(nèi)應力扭曲的晶格重新恢復到平衡組織的熱處理工藝。 19 根據(jù)上述有關標準，考慮水利工地特點，規(guī)定碳素鋼和低合金鋼的退火溫度范圍為 58O～ 620℃；而調(diào)質(zhì)鋼的退火溫度范圍定為 55O～ 580℃。 目前焊后熱處理可依據(jù)的加熱溫度一般為低于 AC1100～ 200℃，在 JB／ T4709 鋼制壓力容器焊接規(guī)程》中 規(guī)定碳素鋼和低合金鋼的焊后熱處理溫度為 580～ 620℃，美國的 650℃?，F(xiàn)已證明，只要加熱溫度不超過 AC1都可取得消除焊接應力的良好效果。 5． 0. 3 構件在焊接過程由于高溫作用局部金屬晶格扭曲，產(chǎn)生不同程度的殘余應力。此外，局部加 熱區(qū)的冷收縮也會影響其他部位的拘束，由于冷收縮不自由而產(chǎn)生新的內(nèi)應力，其效果比整體退火差。 局部熱處理的效果不如整體熱處理，但能適應安裝施工需要。如 1984年富春江水工廠為龍羊峽水電站加工的鏈輪閘門共埋件尺寸精度要求很高，加工后的承載走道直線度允許公差僅為 ，如不采取埋件整體退火，尺寸精度就無法保證。 5． 0． 2 目前可以采納的兩種焊后熱處理方法（整體熱處理與局部熱處理），在條件許可的情況下，應推薦使用整體焊后熱處理。雖然國內(nèi)在清江隔河巖及新疆托海水電站試用爆 炸消除應力的方法，在機械工業(yè)中，也有試用振動消除應力的方法，但這些新工藝尚在試驗階段，目前作為焊后消除應力仍規(guī)定用加熱的方法消除應力，待其他消除應力方法成熟后再補充到規(guī)范中去?？紤]鋼閘門目前使用的材料仍以碳素結構鋼及低合金結構鋼為主，穩(wěn)定閘門或埋件在加工后的幾何尺寸為焊后消除應力熱處理的主要目的。 18 5 焊后消除應力熱處理 5． 0． 1 鋼閘門及其埋件的焊后熱處理是隨著高水頭閘門逐漸增多，加工的尺寸精度逐漸提高的基礎上提出來的。 4． 5． 5 電弧擦傷容易產(chǎn)生母材微裂紋從而造成結構進一步損傷。要由施工單位高層次焊接技術決策人員研究后，決定焊縫處理的有效措施。 本條為新增條文。 本條為新增條文。同時規(guī)定必須查明缺陷原因，制訂可靠的返修工藝后，方能進行焊縫返修處理。 （ 4）經(jīng)過長期驗證，證明未焊透不是爆縫疲勞破壞的真正根源，實質(zhì)原因是靠近焊趾的外部斷裂因子不斷擴展延伸造成的。 （ 2）國內(nèi)外一些主要焊接規(guī)范都允許組合焊縫可以不要全熔透。顯然要求全熔透在工藝上存在著較大的困難，如無特殊要求，一般可不要求全熔透。由于它們組成 T型接頭，勢必是角焊 縫；考慮受力情況，為了加強其連接，往往要求開坡口成為對接焊縫；這種焊縫屬于一種特殊的角焊縫，國家標準定義為組合焊縫（角焊縫加上對接焊縫）。其中“開坡口的角焊縫”定義不夠確切，設計和施工人員對此有不同看法。 4. 4. 8 按原規(guī)范第 條的內(nèi)容，將“焊背縫”改為“單面焊”，以符合焊接標準名詞。 4. 4. 7 考慮到低合金鋼及調(diào)質(zhì)鋼等具有延時裂紋傾向，對無損探傷的時間予以規(guī)定。因此，閘門中的一類焊縫應不 16 低于Ⅱ級評定標準，而二類焊縫不低于Ⅲ級的評定標準。直接引用該兩種國家標準，便于廣大水工金屬結構無損檢測人員統(tǒng)一標準，執(zhí)行方便，也可與其它行業(yè)的金屬結構施工中的無損檢測標準相適應。 4. 4. 6 原規(guī)范第 DJ60— 79《電力建設施工及驗收技術規(guī)范（金屬焊縫射線檢驗篇）》，對超聲波檢測沒有明確的標準。 4. 4. 5 焊縫缺陷在原規(guī)范第 。原規(guī)范在使用中尚有欠缺之處，故應綜合考慮焊縫的重要性、鋼種、鋼材厚度及施工成本等因素后，決定其無損檢測的百分比。但原規(guī)范中第 條的焊縫檢測的百分比是按焊縫的重要性予以規(guī)定。 4． 4. 4 無損檢測是保證焊縫質(zhì)量的主要控制手段。在焊縫缺陷機率較多的 T 字縫上加探射線照片，是比較理想且施工成本較低的無損檢測方法。 本條為新增條文。 目前在各地施工的無損檢測人員，也可通過中國無損檢測學會的考試委員會考試。 4. 4． 2 強調(diào)無損檢測人員的資格。角焊縫的焊高欠缺量除控制欠缺值或超焊值外，并應控制欠缺的或超焊的長度。手工焊允許焊縫邊線蓋過每邊坡回 2～4mm。 焊縫寬度原規(guī)范一律規(guī)定蓋過坡口 2～ 3mm。因此，本規(guī)范允許咬過深度與電力工業(yè)部配套使用的 DL5017 一致，對一、二類焊縫小于 ，對三類焊縫可允許 1mm。咬邊是造成構件應力集中而引起斷裂的斷裂源，尤其對動水啟閉閘門，因此，應提高對咬邊缺陷的控制標準。 原規(guī)范規(guī)定；δ≥ 10mm 的母材，咬邊深度可達 1mm。原規(guī)范第 ，按焊縫質(zhì)量日益提高的趨勢，將控制項目分為八項并將焊縫按類別分列要求。 4． 3． 16 原規(guī)范第 條是對碳素鋼及低合金鋼而規(guī)定的，為防止高強鋼應力集中，故規(guī)定用記號筆。 4. 3． 15 由于任何焊縫的兩端弊病都較多，總結施工實踐，對埋弧自動焊及手工焊的重要受力焊縫兩端應設置引弧板。 4. 3． 13 在原規(guī)范第 條的基礎上，為了保證焊透和焊縫質(zhì)量 ,進一步明確雙面焊接時背面清根的技術要求。 4. 3． 12 本條為金屬結構研究班規(guī)程的 103條及原規(guī)范 . 3 條的保留條文，摘取其主要內(nèi)容，即防止焊接變形和低合金鋼的延盡裂紋。為了便于執(zhí)行，閘門中以使用頻率最高厚度計算宜以 1h 為較合適時間。 在 200℃以下的冷卻速度，氫擴散時間不夠，由氫產(chǎn)生的焊接裂紋明顯增加，因此低合金鋼后熱溫度為 250～ 350℃。 4. 3． 11 為了防止焊后裂紋，保證氫氣從焊縫中擴散的時間，國內(nèi)外大 14 量試驗證明，對于冷裂紋敏感性較大的低合金鋼、高強度鋼及拘束度較大的低碳鋼結構，采取后熱處理。 本 條為新增條文。武鋼研制的 WCF－ 62配套焊條是由上海電力修造廠生產(chǎn)的 607CF 焊條，在焊接試驗時，曾對不同的層間溫度引起沖擊韌性的影響作了試驗，表明層間溫度超過 200℃或層間溫度不夠，都會影響沖擊韌性值。因此超過 200℃后，很容易進入 MS區(qū)，即習慣上所稱的“蘭 脆區(qū)”，放金屬溫度進入 200～ 5OO℃時應引起重視。因此，層間溫度過高在施工中是不允許的。層間溫度受鋼板厚度、作業(yè)環(huán)境溫度、焊接線能量等因素制約。 焊縫質(zhì)量除了采取預熱措施外，最重要的是控制層間溫度。 表 條有關焊縫的預熱溫度，參考了我國的 GBJ236《現(xiàn)場設備、工業(yè)管道焊接工程施工及驗收規(guī)范》、 GB12337《鋼制球形儲罐》、 JB／ T4709《鋼制壓力容器焊接規(guī)程》、以及國外日本《水門鐵管技術基準》、美國的 — 88《鋼結構焊接規(guī)范》后，按不同板厚的材料進行規(guī)定。預熱可改善焊接接頭性能，并達到下述效果： （ 1）焊接接頭附近的溫度梯度平緩，減少引起殘余應力的熱應力和收縮力，并可防止產(chǎn)生裂紋和減少焊接變形： （ 2）由于減慢了冷卻速度，熱影響區(qū)的硬化程度變小，可保持其韌性； （ 3）由于溶解氫析出的時間變得較為充裕，故可防止氫脆化引起的冷裂紋； （ 4）預熱可以除去坡口潮氣，可以減少氣孔的形成和熔敷金屬中的氫含量。 13 4． 3． 9 大量工程實踐證明，預熱是防止裂紋產(chǎn)生的重要措施。 4． 3． 8 閘門制作與安裝過程中，有時對工卡具及定位板等焊接不重視，工卡具拆除時，任意用錘擊法，往往損傷構件的母材，故制定本規(guī)定。固定位焊是焊縫的組成部分，所以對定位悍的技術要求應當與正式焊縫要求相同。本條即規(guī)定手工電弧焊條、自動焊焊劑、氣體保護焊焊絲在現(xiàn)場焊接時的有關規(guī)定。 原規(guī)范第 條及 。 4. 3． 4 對原規(guī)范 條中未予明確規(guī)定焊接時允許的風速、溫度及相對濕度均予以具體規(guī)定，使廣大施工人員可以正確掌握。而其焊接工藝可按難度較大、強度較高的鋼號制訂。鋼閘門目前仍使用大量碳素鋼，因此同時將酸性焊條補充到表 中。根據(jù) 第 ：標準中不得直接引用國際標準和國外先進標準。 4． 3. 2 為了便于廣大施工人員參與選擇焊材，在本條中列出了原規(guī)范第 、焊劑和焊絲的型 號與牌號。根據(jù)閘門特點增加“閘門主梁與邊梁器緣板連接的對接焊縫”為一類焊縫。過去也曾有人提出該分類方法，未考慮閘門尺寸及水頭大小，希望分別對待。 本條為新增條文。除改變焊接方法要補考理論外，其它更改只考操作技能即可。 4． 2． 2 此條是保證焊縫質(zhì)量的重要措施；也是持證焊工的主要管理項目之一。但為了加強 焊工管理，防止合格證過期后繼續(xù)從事電焊施工，特規(guī)定“持有有效合格證書”以示區(qū)別。焊工考試應執(zhí)行勞動人事部《鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則》及水利部頒發(fā)的《水工金屬結構焊工考試規(guī)則》?？荚嚢ɑ局R和操作技能。 本條為新增條文。目的是為了對已做的焊接工藝評定的結果作出結論。 4. 1． 19 按照焊接工藝指導書和本規(guī)范的規(guī)定施焊試件，檢驗和測定試樣性能，填寫“焊接工藝評定報告”，內(nèi)容可按附錄 C推薦的報告格式填寫。 根據(jù)我國的“鍋爐及壓力容器監(jiān)察規(guī)程”及國外對角焊縫評定的要求規(guī)定：試樣通過外觀檢查及磁粉或滲透表面檢查后，將試件切成幾條，然后進行橫斷面的宏觀金相檢查及其熔透程度考核，本規(guī)范規(guī)定了角焊縫及組合焊縫的評定方法與合格標準。角焊縫系指不開坡回的 T 形焊縫，而組合焊縫是指開坡口的 T形接頭焊縫。 本條為新增條文。 本條為新增條文。 本條為新增條文。 本條為新增條文。 4. 1． 14 在 條中已予說明，焊接重要因素改變，很難保證已評定合格的焊接接頭的機械性能（除沖擊韌性外），所以要進行重新評定。而且角焊縫的焊縫金屬厚度往往要小于對接焊縫厚度，對接焊縫評定合格的試板，根據(jù)表 ，可以覆蓋所有角焊縫，故規(guī)定此條。超過代用范圍機械性能不能保證，故要重作焊接工藝評定。 本條為新增條文。而試件適用于工件的焊接接頭形式在 。 本條為新增條文。 4. 1. 11 每種焊接工藝評定，僅適應某一指定鋼種。為了 便于執(zhí)行，只規(guī)定亞類鋼材的高級別可以代替其低級別。雖然高類別銅的碳當量高于低類別鋼