【正文】 性矩之和 在上述計算中，一般可不計矩形截面墻體在其弱軸方向的剛度。3. 等效剛度單片墻的抗彎剛度可采用如下近似公式： （ 550） 上式對應(yīng)于墻截面外緣出現(xiàn)屈服時的情況 Ic為單 片 墻 的等效 慣 性矩Ig為墻 的毛截面 慣 性矩fy為鋼 筋的屈服 強 度（以 MPa為單 位）Pu 為墻 的 軸壓 力fc‘為 混凝土的棱柱體抗 壓 強 度Ag為墻 的毛截面面 積 按彈性計算時，沿豎向剛度比較均勻的抗震墻的等效剛度可按下列方法計算。 對以彎曲變形為主的高層剪力墻結(jié)構(gòu)，可采用振型分解法或時程分析法得出作用于豎向各質(zhì)點（樓層處）的水平地震作用?？箓?cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時，應(yīng)考慮抗側(cè)力結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向上各自的功能。 用簡化方法進行內(nèi)力與位移的計算時，可將結(jié)構(gòu)沿其水平截面的兩個正交主軸劃分為若干平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)，每一個方向的水平荷載由該方向的平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承受，垂直于水平荷載方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不參加工作。一般假定樓板在其平面內(nèi)的 剛 度 為 無 窮 大，而在其平面外的 剛 度 則為零。在特定的情況下，也可采用下述近似方法計算。洞口的大小可用洞口系數(shù) ?表示 ：（ 546） 另外，抗震 墻 的特性 還 與 連 梁 剛 度與 墻 肢 剛 度之比及 墻 肢的 慣 矩與 總慣 矩之比有關(guān)。底部兩層框支抗震墻結(jié)構(gòu)的平面布置尚宜對稱，且宜設(shè)抗震筒體。（ 2）墻肢截面的高度沿結(jié)構(gòu)全高不應(yīng)有突變；抗震墻有較大洞口時，以及一、二級抗震墻的底部加強部位，洞口宜上下對齊。 抗震墻結(jié)構(gòu)的設(shè)計要點 抗震墻結(jié)構(gòu)中的抗震墻設(shè)置，宜符合下列要求：（ 1）較長的抗震墻宜開設(shè)洞口，將一道抗震墻分成較均勻的若干墻段（包括小開洞墻有聯(lián)肢墻），洞口連梁的跨高比宜大于 6，各墻段的高寬比不應(yīng)小于 2。 167。預(yù)應(yīng)力混凝土大跨度框架頂層邊柱宜采用非對稱配筋，一側(cè)采用混合配筋，另一側(cè)僅配置普通鋼筋。 長懸臂梁梁底非預(yù)應(yīng)力筋除應(yīng)按計算確定外，梁底和梁頂非預(yù)應(yīng)力筋配筋量之比不應(yīng)小于 ，且底面非預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋量不應(yīng)低于毛截面面積的 %。 梁端截面的底面非預(yù)應(yīng)力鋼筋和頂面非預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋量的比值，一級不應(yīng)小于 ，二、三級不應(yīng)小于 ；同時底面非預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋量不應(yīng)低于毛截面面積的 %。2. 框架梁 后張預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁中應(yīng)采用預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋混合配筋方式，其預(yù)應(yīng)力度，一級不宜大于 ；二、三級不宜大于 。1. 一般要求 地震作用和重力荷載組合下產(chǎn)生的彎矩，一級框架至少有 75%、二、三級框架至少有65%由非預(yù)應(yīng)力筋承擔(dān)時，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋可在框架梁中應(yīng)用，此時無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)主要用于滿足構(gòu)件的撓度和裂縫要求。無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋可用于采用分散配筋的連續(xù)板和扁梁，不得用于桁架下弦拉桿和懸臂大梁等主要承重構(gòu)件?？?慮 正交梁和 軸 向 壓 力 對節(jié) 點受剪承 載 力的有利影響，?。?542） 當(dāng)設(shè)防烈度為 9度時，則?。?543） (3) 節(jié)點受剪截面限制條件 為防止節(jié)點區(qū)混凝土承受過大的斜壓應(yīng)力而先于鋼筋破壞，節(jié)點區(qū)的尺寸就不能太小。（ 540）(2) 節(jié)點受剪承載力的設(shè)計要求以上 導(dǎo) 出了 節(jié) 點區(qū)的剪力 設(shè)計值 Vj。 （ 2）在其他情況下，可不按實際配筋求梁端極限彎矩，而直接按節(jié)點兩側(cè)梁端設(shè)計彎矩計算。規(guī)范在引入了強度增大系數(shù)后，規(guī)定如下： （ 1）設(shè)防烈度為 9度和抗震等級為一級時，對頂層中間節(jié)點和端節(jié)點，取 且其值不應(yīng)小于按式（ 538）求得的 Vj值。 圖 524 節(jié)點受力簡圖Mcb = Mcu， Mct = Mcl Mcl + Mcu = Mbl + Mbr 因為梁端彎矩可為逆時針或順時針方向，二者的是不同的，設(shè)計計算時應(yīng)取其中較大的值。其他情況，框架節(jié)點核芯區(qū)混凝土強度等級不宜低于柱混凝土強度等級；特殊情況下不宜低于柱混凝土強度等級的 70％，且應(yīng)進行核芯區(qū)斜截面和正截面的承載力驗算。三級框架的房屋高度接近二級框架房屋高度的下限時，節(jié)點核芯區(qū)宜進行抗震驗算。如果節(jié)點未設(shè)箍筋或箍筋不足，則由于其抗剪能力不足，節(jié)點區(qū)出現(xiàn)多條交叉斜裂縫，斜裂縫間混凝土被壓碎，柱內(nèi)縱向鋼筋壓屈。 框架節(jié)點核心區(qū)的設(shè)計 在豎向荷載和地震作用下，框架梁柱節(jié)點主要承受柱傳來的軸向力、彎矩、剪力和梁傳來的彎矩、剪力，如圖 523所示。 在柱的非加密區(qū)，箍筋的體積配筋率不宜小于加密區(qū)配筋率的一半，箍筋間距對一、二級抗震不應(yīng)大于 10d，對三、四級抗震不宜大于 15d， d為縱筋直徑。表 510 柱箍筋加密區(qū)的箍筋最小配箍特征 值 ?v 框支柱宜采用復(fù)合螺旋箍或井字復(fù)合箍，其最小配箍特征值應(yīng)比表 510中數(shù)值增加 ，且體積配箍率不應(yīng)小于 %。剪跨比不大于 2的柱，柱全高宜采用復(fù)合螺旋箍或井字復(fù)合箍，其體積配筋率不應(yīng)小于 %，設(shè)防烈度為 9度時不應(yīng)小于 %。在式 531中，當(dāng)混凝土強度低于 C35時，應(yīng)按 C35計算；當(dāng) fyv超過 360N/mm2時，應(yīng)取 360N/mm2計算。 在柱箍筋加密區(qū)范圍內(nèi)，箍筋的體積配箍率應(yīng)符合下式要求： （ 531） ?v為 最小配箍特征 值 ，按 表 510采用。在下列情況下可作相應(yīng)的變動：二級框架柱的箍筋直徑不小于 ?10時，最大間距可采用 150mm；三級框架柱的截面尺寸不大于 400mm時，箍筋最小直徑可采用 ?6；四級框架柱剪跨比不大于 2時，箍筋直徑不宜小于 ?8。 抗震等 級 箍筋最大 間 距（采用 較 小 值 ）（ mm）箍筋最中直徑 箍筋加密區(qū) 長 度（采用 較 大者）一 6d, 100 ?10 h（或 D） ,Hn/6,500mm二 8d, 100 ?8三 8d, 150(柱根 100) ?8四 8d, 150(柱根 100) ?6(柱根 ?8)注： h為 矩形截面 長邊 尺寸， D為圓 形截面直徑， Hn為 柱 凈 高， d為縱 向 鋼 筋最小直徑。表 58 框架柱全部縱向鋼筋最小配筋百分率（ %）在塑性鉸區(qū)，應(yīng)加強箍筋的約束。 （ 5）一級且剪跨比不大于 2的柱，每側(cè)縱向鋼筋配筋率不宜大于 %。對 IV類場地上較高的高層建筑，表中的數(shù)值宜增加 。 （ 2）截面尺寸大于 400mm的柱，縱向鋼筋間距不宜大于 200mm。 IV類場地上較高的高層建筑的柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)減小。軸壓比 n定義為：（ 530） 當(dāng) n較小時，為大偏心受壓構(gòu)件，呈延性破壞 當(dāng) n較大時，為小偏心受壓構(gòu)件，呈脆性破壞 為保證地震時柱的延性，規(guī)范規(guī)定了軸壓比的上限值如表 57所示 抗震等 級 一 級 二 級 三 級框架柱 框支 層 柱 —框 墻 、板柱 墻 及筒體 框支層由于變形集中，對軸壓比的限值要嚴(yán)一些。 柱的軸力越大，其延性越差。 （ 2）剪跨比宜大于 2；圓柱截面可按等面積的方形截面進行計算。 （ 2）梁加密區(qū)箍筋肢距，一級不宜大于 200mm和 20倍箍筋直徑的較大值，二、三級不宜大于 250mm和 20倍箍筋直徑的較大值，四級不宜大于 300mm。梁端加密區(qū)的箍筋配置，應(yīng)符合下列要求： （ 1）加密區(qū)的長度、箍筋最大間距和最小直徑應(yīng)按表 56采用；當(dāng)梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于 2%時，表中箍筋最小直徑數(shù)值應(yīng)增大 2mm。 （ 2）沿梁全長頂面和底面的配筋，一、二級不應(yīng)少于 2?14，且分別不應(yīng)少于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的 1/4；三、四級不應(yīng)少于2?12。 采用扁梁時，樓板應(yīng)現(xiàn)澆，梁中線宜與柱中線重合；當(dāng)梁寬大于柱寬時，扁梁應(yīng)雙向布置。上式中 N為 考 慮 地震作用 組 合的框架柱的 軸 向拉力 設(shè)計值 。上式中 N為 考 慮 地震作用 組 合的框架柱的 軸 向 壓 力 設(shè)計值 ，當(dāng) N大于 ，取 N=。（ 524） 柱剪力 設(shè)計值 確定后，柱的受剪承 載 力 計 算的公式與式（ 524）相 類 似，只 須 把 該式中的 Vb換 成 Vc，并考 慮軸 力 項 即可。考慮地震作用組合時，梁受剪承載力計算公式為： 其中， Vc和 Vs分 別為 不考 慮 地震作用 時 的受剪承 載 力 設(shè)計值 表達式中的混凝土 項 和箍筋 項 。梁端截面的混凝土受壓區(qū)高度 x，當(dāng)考慮受壓鋼筋的作用時，應(yīng)滿足下列條件：x ? （一 級 ） x ? （二、三 級 ） （ 519） （ 520） 其中 h0為 截面的有效高度 。1）框架梁設(shè)計剪力的調(diào)整 一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于 ，其梁瑞剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：V＝ ηvb（ Mbl＋ Mbr） /ln十 VGb 9度時和一級框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合V＝ 1． l（ Mbual＋ Mbuar)/ln十 VGb (515)(516)式中 V為梁端組合剪力設(shè)計值 ln為 梁的 凈 跨 VGb為梁在重力荷載代表值（ 9度時高層建筑還應(yīng)包括豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值）作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值 Mbl和 Mbr分別為梁左右端反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值 Mbual和 Mbuar分 別為 梁左右端反 時針 或 順時針 方向根據(jù) 實 配 鋼 筋面 積 （考 慮 受壓 筋）和材料 強 度 標(biāo) 準(zhǔn) 值計 算的抗震受彎承 載 力所 對應(yīng) 的彎矩 值 ηvb為 梁端剪力增大系數(shù)，一 級為 1． 3，二 級為 1． 2，三 級為 1． 1 2）框架柱設(shè)計剪力的調(diào)整一、二、三級的框架柱和框支柱端部組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：V＝ ηvc( Mct＋ Mcb）／ Hn 9度時和一級框架結(jié)構(gòu)尚應(yīng)符合V＝ l． 2（ Mcuat＋ Mcuab）／ Hn (517)(518)V為柱端組合剪力設(shè)計值 ηvc為 柱剪力增大系數(shù)，一 級為 1． 4，二 級為 1． 2，三 級為 1． l。（ 1）根據(jù) “強柱弱梁 ”原則的調(diào)整 根據(jù) “強柱弱梁 ”原則進行調(diào)整的思路是：對同一節(jié)點，使其在地震作用組合下，柱端的彎矩設(shè)計值略大于梁端的彎矩設(shè)計值或抗彎能力。下面先介紹前兩個原則的保證措施。然后據(jù)此進行截面的配筋設(shè)計和構(gòu)造設(shè)計。然后，可用與反彎點法相同的方法求出各梁的彎矩。（ 1）梁柱線剛度比及層數(shù)、層次對反彎點高度的影響（ 2）上下橫梁線剛度比對反彎點的影響（ 3）層高變化對反彎點的影響 綜 上所述， 經(jīng)過 各 項 修正后，柱底至反彎點的高度 yh可由下式求出： yh = (y0 + y1 + y2 + y3)h 至此，已求得各柱的剪力和反彎點高度。 從而，多層多跨框架可簡化成圖 522所示的計算簡圖。 柱的反彎點位置取決于其上下端彎矩的比值。求得柱抗側(cè)剛度 D值后，可按與反彎點法相類似的推導(dǎo)，得出第 j層第 k柱的剪力：（ 511）已知柱的剪力后，要求出柱的彎矩，還需要知道柱的反彎點位置。 圖 521 D值法中的底層單元對圖 521a的情況， K=(i1+i2)/ic， ?=(+K)/(2+K)；對圖 521b的情況， K=(i1+i2)/ic， ?=(1+2K)；對圖 521c的情況， K=(i1+i2+ip1+ip2)/(2ic)， ?=K/(2+K)。 則可導(dǎo)得： （ 59）其中? i = i1 + i2 + i3 + i4 （ 51