【正文】 能主要為氣體收集和固液兩相分離。每立方米沼氣上升時攜帶1～2m3左右的廢水上升至反應(yīng)器頂部，頂部氣水分離后，廢水從中心管回流至反應(yīng)器頂部，與進水充分混合。第一反應(yīng)室所產(chǎn)生的沼氣量為 式中 —。則需要循環(huán)泵的循環(huán)量為48m3/h，選用UMC100—30循環(huán)泵。d）IC反應(yīng)器的底面積則第二反應(yīng)室高，取5，第一反應(yīng)室高。 IC反應(yīng)器的幾何尺寸小型的IC反應(yīng)器的高徑比H/D一般為4～8，這里取4；高度在15～20m， 因為 ，則，取4m；H=44=16m。d）,且第一反應(yīng)室去除總COD的80%左右，而第二反應(yīng)室去除總COD的20%左右。根據(jù)相關(guān)資料，第一反應(yīng)室的容積負(fù)荷率=12Kg COD/（m3附圖41 空氣管路布置圖空 氣 管 路 計 算 圖管段編號管段長度L（m）空氣流量Qm3/h空氣流速vm/s管徑Dmm配 件管段當(dāng)量長度L（m）管段計算長度L0+L（m）壓力損失h1+h2pa/mpa1250300三通1個， 異型管1個18．7148．7123200三通1個， 異型管1個11．5014．0034150三桶1個， 異型管1個8．1513．1545150四通1個， 彎頭2個， 異型管1個18．2325．7356150四通1個， 異型管1個10．2514．2567100四通1個， 異型管1個6．3010．3078100四通1個， 異型管1個6．3010．308975四通1個， 異型管1個4．468．4691075閘門1個， 彎頭3個， 三通1個9．1215．27101150三通1個， 異型管1個2．182．88111240三通1個， 異型管1個1．671．97121325三通1個0．881．18131425三通1個0．881．18141525三通1個0．881．181516—25彎頭1個0．460．76=+= 空壓機所需壓力 ，因此空壓機所需壓力為：5 IC厭氧器 有效容積本設(shè)計采用進水容積負(fù)荷率法 式中 — 容積負(fù)荷率，Kg COD/（m3具體管路布置請看圖41：選擇一條從鼓風(fēng)機房開始最遠(yuǎn)最長的管路作為計算管路，在空氣流量變化處設(shè)計算節(jié)點，統(tǒng)一編號列表進行空氣管道計算。全曝氣池共設(shè)40條配氣豎管。 ⑶ 曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利溫度30℃考慮） ⑷ 換算為在20℃條件下，脫氧清水的充氧量 取值=,=,C=,= ⑸ 曝氣池供氣量 ⑹ 本系統(tǒng)空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，還采用空氣在回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥8倍考慮，污泥回流比R取值60%，則提升回流污泥所需空氣量為 總需氣量 空氣管系統(tǒng)計算 , 曝氣池平面面積為2054=400m2， 則所需空氣擴散器的總數(shù)為400/=800個， 本設(shè)計采用800個空氣擴散器，如下圖布置空氣管道，每個池子引入一根總管，共4根干管?！?進水氨氮量，mg/l；— 出水氨氮量，Mg/l； 供氣量計算 設(shè)計采用WM180型網(wǎng)狀膜型微孔空氣擴散器, 各項參數(shù)如下：,～，氧利用率12～15%，膜片平均孔隙率80～100，擴散裝置安裝深度H=,計算溫度定為30℃，查資料得，水中溶解氧飽和度。 排泥系統(tǒng)每池池底坡向排泥坑坡度i=，每個排泥坑中接排泥管DN200的一根排泥管安裝高程為相對地面+，剩余污泥排入集泥井。CASS生物代謝產(chǎn)泥量為： 式中 — 微生物代謝增值系數(shù)，Kg VSS/Kg COD； — 微生物自身氧化率，d1；— 回流污泥濃度，mg/l； — 反應(yīng)池容積，m3；— 去除的COD濃度，Kg COD/m3；— COD污泥負(fù)荷，Kg COD/Kg VSS。選用旋臂式程控制能潷水器，型號為BSQ—12,排水堰長2m，最大排水量215m3/h，潷水深度為2m。 排水口高度和排出裝置 排水口高度為保證每次換水Qh=，～。 反應(yīng)池液位控制，排水結(jié)束時最低水位，基準(zhǔn)水位h2為5m，,保護水深=，污泥層高度驗證池容：兩池一次進水2h，Qh=,所以每周期的進水量CASS反應(yīng)池一周期內(nèi)能納水所以CASS反應(yīng)池的建造符合水量要求。根據(jù)資料，預(yù)反應(yīng)區(qū)長，取=3m。則單池體積Vi=LBiH，據(jù)資料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4單池面積。 CASS反應(yīng)池的構(gòu)造尺寸CASS反應(yīng)池為滿足運行靈活及設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進水區(qū)，另一端為出水區(qū)。 設(shè)計計算根據(jù)運行周期時間安排和自動控制特點，CASS反應(yīng)池設(shè)置4個，2個一組交替運行1天。d）；反應(yīng)池池數(shù)N=4座；反應(yīng)池水深H=；排出比1/m一般采用1/4～1/2，設(shè)計中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深=；MLSS濃度CA=5000mg/l。排泥管選用鋼管DN=200mm。 集水槽水深集水槽臨界水深為 產(chǎn)泥量計算厭氧生物處理污泥產(chǎn)量取r= VSS/Kg COD,流量Q=2000m3/d，進水COD濃度C0=4500mg/l=,COD去除率E=15～20%。 集水槽寬集水槽起端水深為 ,則集水槽總水深為 ，取h=。三角堰出水，每米堰板設(shè)5個堰口，詳細(xì)如下： 出水堰負(fù)荷堰長L=7m，則出水堰負(fù)荷 沿池寬方向布置。 ～，本設(shè)計中v上升=， 有效高度 反應(yīng)池各部分尺寸 水解酸化池的進水系統(tǒng)采用DN=175mm的鋼管進水， 反應(yīng)池截面積： 采用水解酸化池平面尺寸為 取池超高為h1= 池總高為本設(shè)計中，工程中為了增加水解酸化反應(yīng)器中活性污泥的濃度，提高反應(yīng)速率，在池中還加設(shè)了供微生物棲息的立體彈性填料，滿池布置，填料下部區(qū)域為活性污泥層， 水解池上升流速核算 （符合要求 ～）反應(yīng)池選用跳躍式。水解酸化過程具有改善污水可生化性的特點，同時可去除廢水中的部分有機物，并減少最終排放的剩余污泥量。設(shè)孔口直徑為20mm，則每孔面積；孔口數(shù)：，取85只，氣浮池長為5m，則孔距 釋放器的選型,選用TV－Ⅱ型釋放器， m3/h,則釋放器的個數(shù)，取5只，采用單行布置,釋放器間距為m⒀集渣槽設(shè)于氣浮池進水端，采用橋式刮渣機逆向刮渣，刮渣機選用TQ—5型。實際過流密度 接觸室尺寸接觸室水流上升平流速度接觸室平面面積令池寬Bc=2m，則接觸室長度（即氣浮池寬度） ，取Lc=1m接觸室出口斷面高（堰上水位） 接觸室氣水接觸水深，取=接觸室總水深 分離室表面積令池寬Bs=2m則池長，取Ls=5m分離室水深 ，所以總水深為4m。h）。 加壓溶氣所需水量 式中 — 選定的容器壓力，（）； — 溶氣效率，取80%； — 溶解度系數(shù)，在40℃選用 型水泵 臺則實際回流比 壓力溶氣罐選用1座式中 I — 單位罐截面積的過流能力，對填料罐一般選用100～200m3/（m2 所需空壓機額定氣量 式中 — 安全系數(shù)，～,。 釋氣量AA=as；s=Qsa式中 a=A1/s1,取6%s — 原水帶入的優(yōu)質(zhì)總量，kg/h； sa — 進水油質(zhì)濃度，mg/l。h）,水力停留時間取30min； 接觸室下端水流上升流速取20mm/s，上端水流上升流速取14mm/s；分離區(qū)水流向下流速（氣浮分離速度）vs=3mm/s,～ m3/（m2 氣浮池選用回流平流式氣浮池，此類形勢的優(yōu)點是池深淺，造價低，構(gòu)造簡單，管理方便。 減壓閥選用CY14H15直動型減壓閥，尺寸如下：D=15mm,L=90mm,B=64mm,H=H1+H2=181mm。d。水，以保證氣浮效果，氣浮操作中空氣的實際用量，可?。?%～5%）Q=（1%～5%）2000=20～100 m3/d,回流水量為（20%～50%）Q=400～1000 m3/d。溶進的空氣量 V=kTP 式中 P — 空氣所受的絕對壓力，pa；kT —溶解常數(shù)，在40℃下，kT=V=300000=5400 l/m3 空氣飽和設(shè)備的選擇該設(shè)備的作用是在一定壓力條件下將空氣溶解于水中以提供廢水處理所要求的容氣水。動植物油量為2000mg/l，a=Qr/動植物油量，則Qr=40m3/h,有資料可知相對應(yīng)的△P1=,工作射流泵壓力P1=p+△P1=+=。2 高效氣浮系統(tǒng)本設(shè)計中采用加壓溶氣氣浮系統(tǒng)。t=2= 隔油池建筑高度H H=h+h’ h’— 池水面以上的池壁超高。n=（） =,取2格。 隔油池格間數(shù)nn=Ac/b 隔油池的過水?dāng)嗝鍭c Ac=Q/ 式中 v — 廢水在隔油池中的水平流速，mm/s,取2mm/s。 隔油池總?cè)莘eW W=Qt；式中 Q — 隔油池設(shè)計流量