市郊公路管理處綜合樓畢業(yè)設(shè)計計算書-文庫吧資料
2024-08-20 10:55本頁面
【正文】 000∑M00柱傳彎矩005層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M柱傳彎矩標(biāo)準(zhǔn)層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M柱傳彎矩 底層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M柱傳彎矩6層頂層恒載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00M000000∑M0（）（）820（）5層標(biāo)準(zhǔn)層恒載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M（）（）11（）4層恒載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁uM1010∑M（）（）（）標(biāo)準(zhǔn)層恒載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M1010∑M（47）（）（）1層恒載作用下彎矩分配1010M∑M（）（）1512（）又6層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00M000000∑M0（）（）0（10）5層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M（（）（）4層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M（）（）9（）標(biāo)準(zhǔn)層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M∑M10（）（）89（）底層活載作用下彎矩分配上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁M00∑M（）（）7（）311恒載活載作用下彎矩圖注:括號內(nèi)為調(diào)幅后的彎矩C： 傳遞系數(shù)：遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2； 遠(yuǎn)端滑動鉸支，傳遞系數(shù)為1。10179。10179。10179。10179。各層的分配系數(shù)見表323，324 D柱各層的分配系數(shù)表層數(shù)10179。m)CD跨（L=）BC跨（L=）74877B 分配系數(shù)計算：表；現(xiàn)取半框架計算，切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。m)恒載(kN)固端彎矩(kN計算結(jié)果見下表圖310 框架橫向豎向荷載示意圖表固端彎矩計算AC跨（L=）CD跨（L=）恒載(kN)固端彎矩(kN這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時，～。= 查表得：脈動增大系數(shù)ξ，振行系數(shù)= Hi/HβZ=1+Hi/H3ξγ/μZ 層次1234567總高H(m)Hi（第i層距離室外地面的高度）(m)321振行系數(shù)1ν脈動影響系數(shù)脈動增大系數(shù)ε風(fēng)壓高度系數(shù) 111風(fēng)振系數(shù)體形系數(shù)基本風(fēng)壓風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值 轉(zhuǎn)化為集中荷載,框架風(fēng)載見圖377層 =6層 =5層 =4層 =3層 =2層 =1層 =+=： 取同地震作用的一榀框架，分析過程與地震作用的分析類似。m)M右(KNm)M左(KNm)7（0）（0）72494（0）（0）（0）（0）（0）（0）（0）6（）（）（）5（）（）（）43213248注：括號為B柱的值，其他C，B柱相等地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計算見表梁端剪力及柱軸力彎矩計算結(jié)果見圖36。m)7A柱724947D柱72494654318213248注：表中y=y0+y1+y2,3； Vim= ViDim/Di； M下= Vim yihi； M上= Vim( 1yi )hi表中柱按線剛度分配梁端彎矩層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)C軸柱 (B軸柱)Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN表反彎點高度比yA邊柱C中柱層次njKYny1y2y3yKYny1y2y3y77700000676000000575000000474000000373000000272000000171000000D邊柱B中柱層次njKYny1y2y3yKYny1y2y3y777000000000676000000575000000474000000373000000272000000171000000表邊柱按線剛度分配梁端彎矩層次層高h(yuǎn)i(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)中框邊柱A(D)Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN圖35橫向框架各層水平地震作用和地震剪力多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表表橫向變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角71/560161/522251/357441/285831/249021/2298124831/4062注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。橫向框架頂點位移計算見表37 橫向框架頂點位移 層次Gi∑Gi（kN/m）層間相對位移總位移7654321 ==（s）在Ⅱ類場地，6度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第一組情況下：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（6度，多遇地震）為：= =由于=＜=（s），不需要考慮頂點附加地震作用。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力?？紤]填充墻使框架自振周期減少的影響， ——框架的頂點位移。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點位移表示的基頻公式。表柱線剛度柱號截面（㎡）柱高度h（m）慣性矩線剛度（m4）（kNm）=（m4）（kN橫梁線剛度計算結(jié)果見表34。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的
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