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燃煤電廠發(fā)電機組基本熱力計算及主要動力設備選擇-文庫吧資料

2025-08-10 03:17本頁面
  

【正文】 設計所選磨環(huán)滾道直徑為3361mm的MPS中速磨,出力滿足要求。因此,本設計取 ,查文獻得:=。計算如下: 式中 ——實驗室測得可磨性系數,?。? ——水分修正系數; ——原煤粒度的修正系數。因此,本設計選擇6臺,其中一臺備用。 (5)碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎上,可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 (4) MPS 磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。 (2) 由于輥子外形凸出近于球狀,比起平盤磨和碗式磨的錐形輥子,磨損均勻性得到了改善。該型磨煤機與其他類型中速磨相比,其主要優(yōu)點是: (1) 由于輥子外形凸出近于球狀,其滾動阻力較??;由于輥子尺寸大,燃料進入輥下的條件也較好。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內重磨。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統來實現。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉動,磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉動。角。 本次設計所選擇的磨煤機 本設計所選用的煤種為平頂山煙煤,,且制粉系統為負壓直吹式,因此考慮采用中速磨煤機,初步確定為MPS磨。 5. 熱經濟指標的計算(1)機組熱耗、熱耗率及絕對電耗率(2)鍋爐熱負荷和管道效率若不考慮再熱管道的能量損失,則 (3)全廠熱經濟指標全廠熱效率 全廠熱耗率 發(fā)電標準煤耗率 kg/(kWh) 第三章 鍋爐燃燒系統的計算第一節(jié) 燃料性質及鍋爐主要熱力參數(1) 設計煤種:平頂山煙煤 (2) 燃料特性參數(如表31): 表31 煤種元素分析表煤種元素分析(%)低位發(fā)熱量(kJ/kg)揮發(fā)分水分Wad(%)可磨性系 數Kkm水分灰分碳氫氧氮硫平頂山煙煤22625 (3) 鍋爐主要技術參數: 鍋爐型式:HG—1025/ 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數 最大連續(xù)蒸發(fā)量:Db=1025t/h   過熱蒸汽出口參數:pb=,tb=540℃   再熱蒸汽出口參數:,trh=537℃ 汽包壓力:pst= MPa 鍋爐效率:92%(4) 鍋爐過量空氣系數及漏風系數 爐膛出口過量空氣系數:= 爐膛漏風系數: 空氣預熱器漏風系數:= 制粉系統漏風系數: 除塵器漏風系數: 空氣預熱器至引風機煙道的漏風系數:一、鍋爐熱平衡校核 表32 鍋爐熱平衡校核計算表名稱符號單位公式結果燃料低發(fā)熱量kJ/kg表3122625預熱器出口空氣比值采用預熱器空氣進口溫度表1756預熱器空氣進口焓kJ/kg溫焓表冷風溫度表1722冷風焓kJ/kg溫焓表空氣爐外加熱量kJ/kg燃料物理熱kJ/kg不考慮燃料支配熱量kJ/kg排煙溫度表17155排煙焓kJ/kg溫焓表排煙熱損失=機械未完全燃燒熱損失采用化學未完全燃燒熱損失采用鍋爐機組散熱損失文獻灰渣物理熱損失忽略不計 續(xù)表總熱損失=++++鍋爐熱效率=熱效率相對誤差第二節(jié) 鍋爐燃燒計算(1)主要計算見參數(如表33) 表33 主要計算點參數過熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表3412給水焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽出口焓kJ/kg水蒸汽表再熱汽進口焓kJ/kg水蒸汽表過熱汽流量 t/h給定再熱汽流量 t/h給定(2)鍋爐每小時燃料消耗量式中 鍋爐蒸發(fā)量,t/h; 過熱蒸汽出口焓,kJ/kg; 給水焓,kJ/kg; 再熱蒸汽流量,kg/h; 再熱蒸汽出口焓,kJ/kg; 低位發(fā)熱量,kJ/kg; 鍋爐效率;(3)鍋爐計算燃料消耗量 t/h式中 機械未完全燃燒熱損失,%(4)理論空氣量的計算 (5)理論煙氣容積計算 Nm/kg 式中 所以 Nm/kg 第四章 鍋爐車間輔助設備的選擇第1節(jié) 磨煤機選擇一、磨煤機選擇原則目前有關磨煤機的選擇大體是這樣的,對于煤質較硬的無煙煤、貧煤以及雜質較多的劣質煤可以考慮采用筒式鋼球磨;對于可磨性系數,或灰份以及水分的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機;對于多水分的褐煤,以及可磨性系數的煙煤可以考慮采用風扇磨。第二節(jié) 原則性熱力系統的基本熱力計算一、計算主要參數(參照第一節(jié))二、計算中選用的其他參數1. 小汽水流量 鍋爐連續(xù)排污量:Dbl= (——鍋爐蒸發(fā)量) 全廠汽水損失:Dl= 過熱蒸汽減溫水量:=2. 其它有關數據 機組的機電效率: 回熱加熱器效率: 擴容器效率: 化學補充水溫:=20℃ 排污冷卻器端差:8℃ 給水泵組給水焓升kJ/kg,凝結水泵的焓升kJ/kg 過熱蒸汽,再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數(如表21)表2—1過熱蒸汽,再熱蒸汽及排污擴容器計算點參數汽水參數單位鍋爐過熱器(出口)汽輪機高壓缸(入口)再熱器鍋爐汽包排污水連續(xù)排污擴容器入口出口壓力MPa溫度℃540537537蒸汽焓kJ/kg3412水焓kJ/kg再熱蒸汽焓kJ/kg三、原則性熱力系統圖(如圖21)圖21 300MW機組原則性熱力系統圖四、機組各計算點參數(如表22)表22 項 目單位各 計 算 點H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC回 熱抽汽抽汽壓力pMPa 飽和  抽汽溫度t℃437233146 抽汽焓值hkJ/kg303329322716抽汽壓損△p%55555555加熱器壓力p’ MPap′壓力下的飽和水溫度℃p′壓力下的飽和水焓kJ/kg 452抽汽放熱q=hhskJ/kg水側加熱器出口水焓hwjkJ/kg加熱器進口水焓hwj+1kJ/kg 給水焓升kJ/kg 97 五、汽輪機各段抽汽的熱力過程線圖2—2 汽輪機各段抽汽熱力過程線六、原則性熱力系統基本熱力計算1. 全廠的物質平衡汽輪機總耗汽量 (=,參見第一章)則 鍋爐蒸發(fā)量 則 即 鍋爐連續(xù)排污量 則 鍋爐給水量(此工況應扣去過熱器減溫水量)即 擴容器蒸汽份額為取擴容效率 則 擴容后排污水份額 化學補充水量 即 排污冷卻器的計算 補充水溫,排污冷卻器端差為8℃,則 由排污冷卻器熱平衡式(如圖23) 所以 kJ/kg2. 計算汽輪機各段抽汽量和凝汽量 圖23鍋爐連續(xù)排污系統計算 (1)由高壓加熱器H1熱平衡計算求(如圖24) 圖24 計算 (2)由高壓加熱器H2熱平衡計算求(如圖25) H2的疏水 圖25 的計算 再熱蒸汽量為 (3)高壓加熱器H3熱平衡計算求(如圖26)H3的疏水為 圖26 的計算 (4)由除氧器H4熱平衡計算求(如圖27) 除氧器的物質平衡,求凝結水進水量 除氧器出口水量 故 圖27 除氧器的計算(5)低壓加熱器H5熱平衡計算求(如圖28) 圖28 的計算 (6) 低壓加熱器H6熱平衡計算求(如圖29) 圖29 的計算H6的疏水為 (7)低壓加熱器H7熱平衡計算求(如圖210) H7的疏水為 圖210 的計算 (8) 由低壓加熱器H8,軸封冷卻器SG和凝汽器熱井共同構成一整體的熱平衡計算求(如圖211) 圖211 和的計算 整體熱平衡式(忽略凝結水在凝結水泵中的焓升)則凝汽器排汽量為3. 汽輪機汽耗量計算和流量的校核 (
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